齊發(fā)富，李學(xué)鋒，蔣夏施，李和群，吳高善，段曉陽，宋子賀

(廣西大學(xué) 資源環(huán)境與材料學(xué)院， 廣西 南寧 530004)

0 引言

南堯金礦位于湖南省平江縣南堯村，開采區(qū)域?yàn)槿f古金礦區(qū)22號礦脈東段，礦區(qū)面積為0.7922 km2，緊鄰開采22號脈西段的大洞金礦。南堯金礦設(shè)計(jì)開采深度為+240 m～+20 m標(biāo)高，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為年產(chǎn)礦石量0.45萬t。礦山下轄一個(gè)具有獨(dú)立生產(chǎn)系統(tǒng)的垂拱洞新屋采礦坑口，因資源儲(chǔ)量未準(zhǔn)確查明，處于邊探邊采的狀況[1]。南堯金礦礦井采用淺孔留礦法按自上而下的順序進(jìn)行開采，頂板暴露面積較大，安全性低，易發(fā)生安全事故[2]；為了保證井下采礦安全并有效提高生產(chǎn)效率，必須進(jìn)一步探索適合南堯金礦的采礦方法。

胡樹軍等[3]對礦山開采技術(shù)條件展開分析，并利用上向水平分層充填采礦法開采龍王江金礦急傾斜薄礦脈破碎帶礦體，保證了采場安全性，充分回收礦石，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。王志惠等[4]為解決淺孔留礦采礦法開采礦體存在的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)不理想、安全性差和采礦效率低下等問題，在黑嵐溝金礦開展的上向水平分層充填采礦法試驗(yàn)研究取得了成功，使開采問題得以解決。王鑫[5]針對夏家店金礦采用空場法和崩落法開采礦體過程中，存在出礦品位和資源利用率低、采場安全條件差的問題，提出采用上向水平分層進(jìn)路充填采礦法進(jìn)行開采，有效保障了采礦作業(yè)安全，有效降低了礦石損失率。賈萬玉等[6]對三山島金礦上向水平分層充填采礦法進(jìn)行了優(yōu)化研究，解決了采場頂板大面積暴露致使安全性差的問題，優(yōu)化了采場結(jié)構(gòu)，提高了采場綜合生產(chǎn)能力。

基于上述上向水平分層充填采礦法被成功應(yīng)用于礦山生產(chǎn)過程中的諸多實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，擬采用此采礦方法作為南堯金礦開采方法，并對礦區(qū)范圍內(nèi)+20 m以上標(biāo)高礦體采場開采的安全性技術(shù)條件進(jìn)行分析論證，以確保所選采礦方法合理有效。

1 巖石力學(xué)參數(shù)測試

為合理評價(jià)南堯金礦巖體工程地質(zhì)條件，從垂拱洞新屋采礦坑口的采場、巷道中選取礦石和頂、底板圍巖2種類別的不規(guī)則巖石試樣56組，利用點(diǎn)載荷儀進(jìn)行點(diǎn)荷載試驗(yàn)[7]，根據(jù)試驗(yàn)過程數(shù)據(jù)分析計(jì)算得出不規(guī)則巖樣點(diǎn)荷載強(qiáng)度指數(shù)Is（50）、巖石的抗壓度σc、巖石的抗拉強(qiáng)度σt。采用數(shù)學(xué)回歸分析法分析試樣破壞時(shí)的總荷載（P）與巖心直徑（De）的平方的相關(guān)關(guān)系，并在回歸曲線上查找De2=2500 mm2對應(yīng)的P50值，依據(jù)公式Is（50）=P50/ 2500，得出點(diǎn)載荷強(qiáng)度指數(shù)Is（50），進(jìn)一步計(jì)算得到σc、σt的回歸分析結(jié)果[8]。通過對比可知，礦巖的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)分析結(jié)果與回歸分析結(jié)果一致，礦巖強(qiáng) 度點(diǎn)荷載試驗(yàn)測試結(jié)果和回歸分析結(jié)果見表1。

2 巖體工程地質(zhì)條件分析與質(zhì)量評價(jià)

2.1 巖體工程地質(zhì)條件

南堯金礦礦體出露標(biāo)高為+175～+225 m，工程控制最低標(biāo)高+20 m，控制最大斜深約256 m，控制最大側(cè)伏長約350 m，礦體呈似層狀，由含金硅化構(gòu)造角礫巖，含金石英脈及含金硅化破碎砂質(zhì)板巖組成，礦體單樣最高金品位5.43×10-6，礦體平均品位3.93×10-6，礦體地表不連續(xù)，在160 m標(biāo)高以下，金礦品位相對穩(wěn)定，礦體厚度為0.35～1.00 m，平均為0.92 m，礦體平均傾角為53°，屬于傾斜薄礦體。圍巖均為砂質(zhì)板巖、粉砂質(zhì)板巖，礦巖穩(wěn)固性好。

結(jié)合南堯金礦區(qū)域內(nèi)的圍巖特征、礦巖分布狀態(tài)及地質(zhì)構(gòu)造情況，依據(jù)巖石的物理力學(xué)指標(biāo)，將南堯金礦周邊（包括上、下盤）圍巖按其構(gòu)造特性及組合規(guī)律劃分為石英巖和粉砂質(zhì)板巖2個(gè)工程地 質(zhì)巖組[9]：

表1 垂拱洞新屋坑口礦巖強(qiáng)度分析結(jié)果匯總

（1）粉砂質(zhì)板巖。粉砂質(zhì)板巖巖組現(xiàn)場節(jié)理裂隙調(diào)查位置為礦體上、下盤，-215 m水平沿脈巷道等處。

該巖組的巖體結(jié)構(gòu)類型為塊狀結(jié)構(gòu)，硬度不高，主要發(fā)育有179°∠81°、334°∠33°兩組剪節(jié)理，平均長度為1 m，密度值分別為44.09%、38.88%；節(jié)理密度JV分別為14.99條/m、5.88條/m。該巖組的巖體結(jié)構(gòu)類型為塊狀結(jié)構(gòu)，硬度不高，節(jié)理發(fā)育，穩(wěn)定性一般，巖體變形和破壞主要受Ⅲ、Ⅳ級結(jié)構(gòu)面控制，產(chǎn)生巖體破壞；巖體主要物理力學(xué)指標(biāo)為：Rc=57.46 MPa，Rt=2.23 MPa。

（2）石英巖。含金石英脈是組成礦體的主要礦石類型，石英巖組現(xiàn)場節(jié)理裂隙調(diào)查位置為-215 m中段沿脈巷道、平場等處。

該巖組巖體結(jié)構(gòu)類型為塊狀結(jié)構(gòu)，主要發(fā)育有316°∠43°、20°∠30°、79°∠33°三組剪節(jié)理，平均長度大于2 m，密度值分別為48.43%、34.55%、17.02%，間距分別為29 cm/條、40 cm/條、10.4 cm/條，節(jié)理密度JV分別為3.45條/m、2.5條/m、9.62條/m。該巖組的巖體結(jié)構(gòu)類型亦為塊狀結(jié)構(gòu)，整體強(qiáng)度低，穩(wěn)定性差，巖體變形和破壞主要受Ⅲ、Ⅳ級結(jié)構(gòu)面控制；巖體主要物理力學(xué)指標(biāo)為：Rc=54.06 MPa，Rt=2.09 MPa。

2.2 巖體質(zhì)量評價(jià)

（1）由節(jié)理統(tǒng)計(jì)換算RQD指標(biāo)時(shí)，根據(jù)Palmstrom給出的體積節(jié)理數(shù)JV與體積RQD之間的相關(guān)關(guān)系：KRQD=115-3.3JV（JV為實(shí)測單位面積內(nèi)節(jié)理數(shù)目乘以系數(shù)K，K=1.15～1.35），對照RQD分級指標(biāo)[10]，得到現(xiàn)場節(jié)理調(diào)查統(tǒng)計(jì)結(jié)果：南堯金礦的粉砂質(zhì)板巖、石英巖為差巖體。巖層分類結(jié)果見表2。

表2 巖層分類結(jié)果

（2）對照Q值確定的巖體級別，利用Q系統(tǒng)分級方法得出結(jié)果[11]：南堯金礦的石英巖和粉砂質(zhì)板巖巖體質(zhì)量為V級，屬于差巖體。兩種巖層的Q系統(tǒng)分級結(jié)果見表3。

3 采場安全開采技術(shù)條件分析

3.1 Mathews圖解方法分析采場穩(wěn)定性

根據(jù)穩(wěn)定系數(shù)N和形狀因素（水力半徑）HR，可采用Mathews穩(wěn)定性計(jì)算方法分析采場穩(wěn)定性[12-13]。Mathews穩(wěn)定性系數(shù)的計(jì)算公式為[1]：

表3 Q系統(tǒng)分級結(jié)果

式中：Q′為修正的Q值；A為巖石應(yīng)力系數(shù)，完整巖體的單軸抗壓強(qiáng)度與平行開挖面的最大誘導(dǎo)應(yīng)力的比值；B為節(jié)理方位系數(shù)，根據(jù)控制性節(jié)理與采場表面的相對方位確定；C為重力調(diào)整系數(shù)，考慮了重力對采場暴露表面崩落、滑落等穩(wěn)定性的影響，重力調(diào)整系數(shù)C和采場表面傾角的關(guān)系，計(jì)算公式為C=8-6cos（采場工作面傾角度數(shù)）。

式中，KROD為KROD值分級方法得出的巖體質(zhì)量指標(biāo)；Jr為節(jié)理粗糙度；Jn為節(jié)理組數(shù)；Ja為節(jié)理蝕變影響程度。

（1）修正的Q′值計(jì)算結(jié)果見表4。

（2）巖石應(yīng)力系數(shù)A，見表5。

表4 Q′值計(jì)算結(jié)果

表5 巖石應(yīng)力系數(shù)A

（3）節(jié)理方位系數(shù)B。根據(jù)采場頂板的節(jié)理裂隙發(fā)育特征，采場頂板為水平狀，按最不利的原則，采場頂板礦體中的節(jié)理方位系數(shù)B取0.2。

表6 穩(wěn)定性系數(shù)N計(jì)算結(jié)果

（4）重力調(diào)整系數(shù)C。重力調(diào)整系數(shù)C考慮了重力對采場暴露表面崩落、滑落等穩(wěn)定性的影響。采場頂板為水平狀，重力調(diào)整系數(shù)C為2.0，上盤圍巖暴露面的重力調(diào)整系數(shù)C為4.39。

3.2 采場頂板穩(wěn)定性分析

南堯金礦礦脈賦存條件變化大，礦脈較窄，僅為0.92 m，采幅為1.6 m，采場頂板暴露面積為64 m2，故頂板暴露面的水力半徑為0.77，而采場頂板巖層容許水力半徑為2.0～2.6，因此頂板巖層具有較好的穩(wěn)定性。

3.3 采場上盤圍巖的穩(wěn)定性分析[12-13]

南堯金礦+20 m以上盤圍巖主要為粉砂質(zhì)板巖，礦體傾角為53°，采用淺孔留礦法開采，采場出礦時(shí)，上盤暴露面最大斜長將達(dá)39.9 m，暴露面寬度為40 m，則上盤巖層暴露面的水力半徑為9.99，而上盤巖層的容許水力半徑為3.5。因此，上盤巖層的穩(wěn)定性較差，將會(huì)出現(xiàn)冒落垮塌現(xiàn)象，存在安全隱患。因此，為確保南堯金礦采場作業(yè)安全，必須改變現(xiàn)有的采礦方法。

選用安全性較好的上向水平分層充填采礦法，“兩采一充”時(shí)的頂板最大高度為5 m，上盤暴露面斜長為8.31 m，暴露面走向長度為40 m，上盤巖層暴露面的最大水力半徑為3.44，而上盤巖層的容許水力半徑為3.5，經(jīng)計(jì)算驗(yàn)證，上盤巖層能保持較好的穩(wěn)定性，故選用上向水平分層充填采礦法開采南堯金礦的采礦方案可行。

4 結(jié)論

根據(jù)南堯金礦+20 m以上標(biāo)高礦體賦存的實(shí)際情況，開展巖石力學(xué)參數(shù)測試、巖體的工程地質(zhì)條件分析與質(zhì)量評價(jià)，并結(jié)合Mathews圖解方法對采場開采技術(shù)條件進(jìn)行分析論證，證實(shí)采用上向水平分層充填采礦法開采南堯金礦的采礦方案可行，能保證采場上盤巖層穩(wěn)定性。此采礦法易于實(shí)施，開采過程可有效降低廢石混入率，提高礦石回收率；礦石采出后崩落圍巖來充填采空區(qū)，可降低充填成本，經(jīng)濟(jì)效益良好。