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        馬蘭礦回采巷道強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)技術(shù)應(yīng)用

        2022-08-10 03:36:58王澤東
        江西煤炭科技 2022年3期
        關(guān)鍵詞:錨桿圍巖變形

        王澤東

        (山西焦煤西山煤電股份有限公司馬蘭礦,山西 古交 030205)

        1 工程概況

        馬蘭礦10503工作面位于南五采區(qū),工作面開(kāi)采02#煤層,煤層均厚2.4 m,平均傾角2°,工作面頂、底板巖層特征如圖1所示。10503專(zhuān)用回風(fēng)巷設(shè)計(jì)沿煤層底板掘進(jìn),巷道斷面為矩形,凈寬×凈高=4 m×2.5 m,巷道設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為1 425 m。根據(jù)礦井地質(zhì)資料可知,02#煤巖層整體松散破碎,煤層強(qiáng)度低。當(dāng)巷道采用普通的錨網(wǎng)索支護(hù)方案時(shí),工作面回采期間圍巖變形量大,為確保10503工作面專(zhuān)用回風(fēng)巷圍巖的穩(wěn)定,擬針對(duì)巷道采用強(qiáng)幫護(hù)頂?shù)闹ёo(hù)技術(shù),并圍繞圍巖控制技術(shù)方案對(duì)強(qiáng)幫護(hù)頂技術(shù)進(jìn)行初步探討。

        圖1 工作面區(qū)域頂?shù)装鍘r層柱狀圖

        2 強(qiáng)幫護(hù)頂技術(shù)

        當(dāng)巷道處于頂板強(qiáng)度高、兩幫強(qiáng)度低的條件下,此時(shí)巷道開(kāi)挖后會(huì)首先在兩幫出現(xiàn)應(yīng)力極限平衡區(qū),巷道兩幫在采動(dòng)影響下會(huì)出現(xiàn)較大的變形,進(jìn)而導(dǎo)致巷道整體變形量較大。根據(jù)兩幫圍巖強(qiáng)度低,頂板強(qiáng)度相對(duì)較高的特征,擬提出采用強(qiáng)幫護(hù)頂?shù)闹ёo(hù)技術(shù),即通過(guò)強(qiáng)化幫部的支護(hù)強(qiáng)度來(lái)提升巷道圍巖整體的支護(hù),基于強(qiáng)幫護(hù)頂形成合理耗能[1-3]。

        1)強(qiáng)幫護(hù)頂良性作用:當(dāng)巷道兩幫為松軟煤體,頂板為巖層時(shí),若僅在頂板采用補(bǔ)強(qiáng)錨索支護(hù),由于兩幫軟弱,頂板相對(duì)承載能力大,應(yīng)力會(huì)通過(guò)頂板巖層傳遞至兩幫圍巖上,致使兩幫圍巖變形量大,進(jìn)而影響頂板巖層的穩(wěn)定。針對(duì)兩幫為松軟煤體,頂板為巖層的巷道,若在幫部采取一定的補(bǔ)強(qiáng)支護(hù),便能夠大幅提升幫部的自身承載力,且能在一定程度上保障頂板巖層的穩(wěn)定性,進(jìn)而形成頂板和幫部相互協(xié)調(diào)的應(yīng)力支撐作用機(jī)制。巷道幫部支護(hù)的力學(xué)模型如圖2(a)所示。幫部提高支護(hù)強(qiáng)度后,能夠在一定程度上提升對(duì)頂板的豎向承載力。巷道開(kāi)挖后幫部薄弱體符合莫爾-庫(kù)倫屈服準(zhǔn)則,表達(dá)式如下:

        式中:σ3為煤巖體受到的最小主應(yīng)力;σ1f為與σ3對(duì)應(yīng)的豎向抗壓強(qiáng)度;φ為幫部極限平衡區(qū)的內(nèi)摩擦角;σc為幫部極限平衡區(qū)的單軸抗壓強(qiáng)度。

        根據(jù)式(1)能夠繪制得出強(qiáng)幫前后的莫爾圓分布如圖2(b)所示。

        圖2 幫部力學(xué)模型及強(qiáng)幫前后莫爾圓分布

        分析圖2能夠看出,圓1和圓2分別為極限平衡時(shí)和幫部支護(hù)強(qiáng)度提高后的莫爾圓。當(dāng)幫部支護(hù)力增大后,此時(shí)幫部薄弱體的最小主應(yīng)力σ3也隨之增大,圍巖體的豎向抗壓強(qiáng)度σ1f也逐漸增大,且σ1f的增大幅度大于σ3,據(jù)此可知,提升幫部支護(hù)強(qiáng)度可大幅提升圍巖的承載力。另外從圖中能夠看出,幫部支護(hù)強(qiáng)度增大后,幫部薄弱體由極限平衡狀態(tài)逐漸向安全狀態(tài)過(guò)渡[4-5]。綜合上述分析可知強(qiáng)幫支護(hù)能夠有效控制幫部變形,為頂板提供了更大的支撐力。

        2)強(qiáng)幫合理耗能作用:煤巷開(kāi)挖后,煤巷變形積聚了圍巖彈性塑性能量,這種能量會(huì)通過(guò)一定的形式釋放,進(jìn)而使得巷道圍巖應(yīng)力重新達(dá)到新的平衡狀態(tài),能量變化的過(guò)程可用如下表達(dá)式表示:

        式中:QT為圍巖受擾動(dòng)后變化的總能量;Qs為支護(hù)構(gòu)件分擔(dān)的能量;QR為煤巷圍巖自身承載的能量;QD為通過(guò)煤巷圍巖變形釋放的部分能量。

        從式(2)中能夠看出,QD在保障煤巷穩(wěn)定性方面具有較大的意義,巷道頂?shù)装寮皟蓭彤a(chǎn)生的變形消耗釋放該部分能量。

        針對(duì)煤巷支護(hù),應(yīng)保障煤巷結(jié)構(gòu)形成一個(gè)合理的耗能機(jī)構(gòu),通過(guò)強(qiáng)化幫部結(jié)構(gòu)的剛度和強(qiáng)度,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)更多的能量通過(guò)頂板巖層吸收和消耗,達(dá)到控制幫部變形量的目的,以保障煤巷結(jié)構(gòu)體的整體穩(wěn)定。

        3 支護(hù)方案

        根據(jù)10503工作面的地質(zhì)條件,設(shè)計(jì)巷道采用強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)技術(shù)[6-7],即巷道兩幫軟弱煤體的支護(hù)強(qiáng)度,進(jìn)而提升圍巖的整體穩(wěn)定性,具體支護(hù)方案如圖3所示。

        圖3 專(zhuān)用回風(fēng)巷支護(hù)方式

        1)頂板支護(hù)。錨桿采用左旋無(wú)縱肋螺紋鋼錨桿,規(guī)格為φ20 mm×2 000 mm。錨固方式為加長(zhǎng)錨固,每根錨桿采用2卷K2550型樹(shù)脂錨固劑。錨桿間排距為900 mm×1 000 mm,兩幫角錨桿與頂板成15°布置,其余頂板兩根錨桿垂直頂板布置,錨桿預(yù)緊扭矩為300 N·m。錨索采用1×7股鋼絞線,鋼絞線為低松弛高強(qiáng)度特性,錨索參數(shù)為φ17.8 mm×5 300 mm,錨索布置排距為3 000 mm。錨索布置在頂板中部,布置錨索時(shí)替換同位置處的螺紋鋼錨桿。錨索采用加長(zhǎng)錨固,每根錨索采用2卷中速和1卷快速進(jìn)行錨固 (2支Z2550+1支K2550),設(shè)計(jì)預(yù)緊力為150 kN。頂板錨桿(索)間采用W型鋼帶進(jìn)行連接,巷道表面采用菱形網(wǎng)+鋼帶進(jìn)行護(hù)表。

        2)兩幫支護(hù)。巷道兩幫錨桿規(guī)格、錨固方式均同頂板錨桿,幫部間排距為1 000 mm×1 000 mm,兩幫角錨桿與巷幫成15°布置;其余錨桿垂直幫部布置,幫部錨桿預(yù)緊扭矩為200 N·m,錨桿間采用W型鋼帶連接,采用W型鋼帶和菱形網(wǎng)護(hù)幫。

        3)幫部注漿加固。為強(qiáng)化煤體幫部的承載能力,針對(duì)煤幫進(jìn)行注漿加固,本次注漿材料采用水泥漿+外加劑,漿液水灰比為0.5,通過(guò)漿液在煤體內(nèi)擴(kuò)散實(shí)現(xiàn)對(duì)煤體內(nèi)裂隙的充填與凝結(jié),以此整體提升幫部煤體承載能力。注漿錨桿規(guī)格為φ25 mm×2 500 mm,注漿錨桿布置幫角錨桿下方400 mm處,錨桿同樣與幫部成15°布置。注漿作業(yè)時(shí)采用中低壓注漿,嚴(yán)控注漿壓力,設(shè)置終孔注漿壓力為2~3 MPa。

        4 效果分析

        10503工作面專(zhuān)用回風(fēng)巷采用強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)方案后,在巷道掘進(jìn)期間每間隔50 m布置一個(gè)圍巖變形觀測(cè)站,通過(guò)十字布點(diǎn)法對(duì)巷道掘進(jìn)期間圍巖變形進(jìn)行測(cè)量分析。監(jiān)測(cè)斷面每間隔5 d進(jìn)行一次觀測(cè)作業(yè),根據(jù)觀測(cè)結(jié)果能夠繪制出頂?shù)装寮皟蓭妥冃吻€圖。現(xiàn)取1#和2#測(cè)站進(jìn)行圍巖變形情況的分析,具體掘進(jìn)期間圍巖變形曲線如圖4所示。

        圖4 巷道掘進(jìn)期間圍巖變形曲線

        分析圖4可知,巷道掘進(jìn)期間,兩幫移近主要出現(xiàn)在滯后掘進(jìn)頭0~50 m的范圍內(nèi),當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面滯后掘進(jìn)頭大于50 m后,此時(shí)兩幫變形速率大幅下降,當(dāng)監(jiān)測(cè)斷面滯后迎頭70 m后,此時(shí)兩幫變形基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。頂?shù)装逡平饕霈F(xiàn)在滯后掘進(jìn)頭20~50 m范圍內(nèi),頂?shù)装逡平空w較小,這是由于巷道頂板巖層較為完整,且頂?shù)装遄冃卧跍缶蜻M(jìn)頭50 m后,頂?shù)装遄冃渭床辉僭龃蟆8鶕?jù)1#和2#斷面圍巖變形可知,觀測(cè)期間內(nèi)頂?shù)装寮皟蓭妥冃瘟康淖畲笾捣謩e為21 mm和85 mm,圍巖整體變形量小,巷道掘進(jìn)期間圍巖在采用強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)技術(shù)后處于穩(wěn)定狀態(tài)。

        5 結(jié)語(yǔ)

        針對(duì)10503工作面專(zhuān)用回風(fēng)巷原支護(hù)頂強(qiáng)幫弱的特點(diǎn),擬對(duì)強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)技術(shù)應(yīng)用于此回風(fēng)巷進(jìn)行了全面探討。理論分析重點(diǎn)從強(qiáng)幫護(hù)頂良性作用和強(qiáng)幫合理耗能兩個(gè)方面進(jìn)行,結(jié)合巷道特征具體對(duì)強(qiáng)幫護(hù)頂方案進(jìn)行設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)巷道采用錨網(wǎng)索+幫部注漿的加強(qiáng)支護(hù)方案。根據(jù)巷道掘進(jìn)期間的圍巖變形觀測(cè)可知,巷道圍巖在采用強(qiáng)幫護(hù)頂支護(hù)技術(shù)方案后,圍巖處于穩(wěn)定狀態(tài)。

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