張愛敏, 張愛國, 陳鷺濱
(1.山東大學 材料科學與工程學院 材料液固結構演變與加工教育部重點實驗室, 濟南 250061;2.寧陽縣職業(yè)中等專業(yè)學校 汽車工程系, 寧陽 271400)
隨著交通運輸領域的飛速發(fā)展,市場對于車輛傳動系統性能的要求越來越高[1-2]。差速器是汽車變速器最重要的傳動零件之一,由于其不斷地承受著變化的轉速和載荷,容易發(fā)生早期失效事故[3-4]。行星齒輪是車輛差速器中的關鍵部件,其穩(wěn)定性直接決定了差速器的使用壽命。通過分析齒輪失效的原因,制定科學的預防方案,可以提高齒輪的壽命,降低齒輪故障的概率。
齒輪發(fā)生故障的原因既可能來源于齒輪自身的缺陷,也可能來源于機械運動等外部因素。齒輪失效的形式一般包括齒輪疲勞折斷、齒輪過載折斷、齒面磨損、齒面點蝕等[5-6]。
某車輛差速器行星齒輪在運行過程中發(fā)生了打齒失效,齒輪多處斷裂。筆者采用一系列理化檢驗方法,分析了該齒輪斷裂的原因,以避免該類事故再次發(fā)生。
該行星齒輪材料為20CrMnTi鋼,熱處理工藝為滲碳+淬火+回火,滲碳硬化層深度為0.90~1.35 mm,表面硬度為56~62 HRC,心部硬度為35~45 HRC,齒輪內孔壓裝了一個黃銅襯套。斷裂齒輪宏觀形貌如圖1所示,由圖1可知:齒輪有3處發(fā)生了斷裂,均在齒根部,齒輪內表面可觀察到明顯的摩擦痕跡。異常摩擦引起齒輪內壁發(fā)熱進而發(fā)生回火,根據摩擦區(qū)域的顏色判斷,回火溫度為300~350 ℃,高于齒輪的正?;鼗饻囟?180 ℃)。斷口上可觀察到明顯的放射線,根據放射線方向可初步判斷齒輪的開裂源位于圖1b)中標注區(qū)域,斷裂類型屬于疲勞斷裂。
圖1 斷裂齒輪宏觀形貌
在齒輪斷口附近取樣,采用直讀光譜儀進行化學成分分析,結果如表1所示。由表1可知:齒輪化學成分符合GB/T 3077—1999 《合金結構鋼》對20CrMnTi鋼的要求。
表1 斷裂齒輪化學成分 %
根據GB/T 13298—2015 《金屬顯微組織檢驗方法》的要求,截取斷裂齒輪斷口截面及垂直于斷口截面的試樣,試樣經鑲嵌、磨制、拋光后將其置于光學顯微鏡下觀察,發(fā)現齒輪內孔及齒部有若干裂紋分布,裂紋呈應力開裂特征(見圖2)。
圖2 齒輪裂紋微觀形貌
將試樣按GB/T 10561—2005 《鋼中非金屬夾雜物含量的測定 標準評級圖顯微檢驗法》進行非金屬夾雜物評定,發(fā)現各類非金屬夾雜物等級均小于1.0級。試樣經4%(體積分數)硝酸酒精溶液侵蝕后,其正常部位表層組織為細針狀馬氏體+粒狀碳化物,心部組織為板條狀馬氏體(見圖3)。圖4為齒輪內壁的顯微組織形貌,腐蝕后齒輪內壁附近顏色較深,原因是擦傷后導致齒輪內壁附近組織發(fā)生回火,回火組織更易腐蝕,造成該區(qū)域顯微組織顏色較深。
圖3 齒輪正常部位的顯微組織形貌
圖4 齒輪內壁顯微組織形貌
用HMV-2T型顯微硬度計測試齒輪硬化層,其表面硬度為61~62 HRC,心部硬度為39~40 HRC;根據GB/T 9450—2005 《鋼件滲碳淬火硬化層深度的測定與校核》,測試齒輪的硬化層深度為1.10~1.15 mm。
采用JSM-6610LV型掃描電鏡(SEM)觀察齒輪斷口的微觀形貌,結果如圖5所示。從圖5可知:齒輪斷裂形式屬于疲勞斷裂,斷口可見圓弧狀疲勞貝紋線。開裂源尖角處可觀察到微裂紋,且開裂源區(qū)域可見擦傷痕跡,裂紋擴展區(qū)既有解理特征又有韌窩特征,屬于混合斷口[7]。
圖5 齒輪斷口SEM形貌
由上述理化檢驗結果可知:齒輪的化學成分、顯微組織、硬度及硬化層深度均符合相關標準要求,由此可基本判斷齒輪的加工制造過程無明顯問題。在齒輪內壁發(fā)現多處摩擦擦傷及磨損缺陷,斷口SEM形貌顯示開裂源尖角處有微裂紋,且在開裂源區(qū)域發(fā)現明顯擦傷痕跡,由此推斷齒輪發(fā)生過異常的摩擦磨損。同時,斷口SEM形貌可見明顯疲勞貝紋線,裂紋擴展區(qū)既有解理特征又有韌窩特征,由此判斷齒輪斷裂屬于疲勞斷裂。
綜合上述分析結果,結合齒輪的具體工作環(huán)境和受力特點,可判斷齒輪在服役期間,由于齒輪內的黃銅襯套與齒輪內壁發(fā)生摩擦,因此內壁發(fā)生了磨損擦傷,擦傷區(qū)域易產生應力集中。在正常載荷下,擦傷區(qū)域過早地萌生裂紋,進一步擴展發(fā)生疲勞斷裂。
齒輪內壁和齒輪內的黃銅襯套發(fā)生摩擦導致齒輪內壁磨損擦傷,擦傷區(qū)域產生應力集中引起齒輪發(fā)生疲勞斷裂。
建議加強齒輪內壁異常摩擦原因的排查,檢查齒輪的潤滑情況以及安裝過程是否合格,排查齒輪與黃銅襯套之間是否有異物卷入。