趙之仲， 柳泓哲， 楊振宇， 石祥玉， 趙連地

（1.山東交通學(xué)院交通土建工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250357；2.北京建筑大學(xué)土木與交通工程學(xué)院，北京 102616；3.山東高速股份有限公司，山東濟(jì)南 250014；4.山東高速路橋國(guó)際工程有限公司，山東 濟(jì)南 250014）

隨著中國(guó)城市建設(shè)的發(fā)展，建筑固廢總量已占到城市垃圾總量的30%~40%［1?2］.當(dāng)前，中國(guó)道路工程建養(yǎng)每年需要消耗砂石等材料數(shù)十億t，逐步成為了大宗建筑固廢再利用的主戰(zhàn)場(chǎng)［3?5］.由于磚混再生集料存在強(qiáng)度低、密度小和吸水率高的劣勢(shì)［6?9］，在未經(jīng)強(qiáng)化處理時(shí)不能滿足相關(guān)使用要求，限制了其資源化利用，因此對(duì)磚混再生集料進(jìn)行強(qiáng)化研究迫在眉睫.

采用化學(xué)漿液或溶液浸泡、滲透結(jié)晶改性、納米技術(shù)改性和碳化處理等方法［10?12］強(qiáng)化磚混再生集料時(shí)，需要的試劑較為昂貴，提高了強(qiáng)化成本，并且碳化過(guò)程需要收集CO2并且封存，現(xiàn)階段也沒(méi)有合適的碳化設(shè)備［13?14］.鈦石膏是硫酸法生產(chǎn)鈦白粉的工業(yè)固體廢棄物，目前僅少量用于水泥緩凝，制備 復(fù) 合 膠 凝 材 料 等［15?16］.因 此，使 用 鈦 石 膏 可 以 有效降低生產(chǎn)成本，具有很強(qiáng)的經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)也會(huì)消耗大量廢棄物，可以保護(hù)生態(tài)環(huán)境，達(dá)到以廢治廢的目的.

現(xiàn)階段缺少效果明顯、成本不高和簡(jiǎn)單易控的強(qiáng)化材料，也沒(méi)有較好的強(qiáng)化處理方式.傳統(tǒng)攪拌和浸泡強(qiáng)化并不能滿足使用要求，已經(jīng)成為制約強(qiáng)化再生集料廣泛應(yīng)用的瓶頸.從再生集料的強(qiáng)化方式與材料入手，選用一種成本低廉、效果優(yōu)異的強(qiáng)化材料對(duì)磚混再生粗集料（BCRCA）進(jìn)行強(qiáng)化，并提出一種新的負(fù)壓強(qiáng)化方式，研究其強(qiáng)度的變化規(guī)律，可以解決建筑垃圾資源化利用的問(wèn)題，在極大程度上促進(jìn)BCRCA 再生利用技術(shù)的推廣.

1 原材料

水泥采用山水集團(tuán)供應(yīng)的P·O 42.5 水泥，性能如表1 所示.BCRCA 由山東普綠祥環(huán)?？萍加邢薰咎峁?，性能如表2 所示.由表2 可見(jiàn)，BCRCA 的壓碎值、吸水率和針片狀含量都比較高，分析后發(fā)現(xiàn)是由于BCRCA 破碎篩分裝置還不夠完善，在初期破碎分揀過(guò)程中所含雜物并不能完全去除，含有部分的磚瓦碎片、浮石和木屑等垃圾造成的.BCRCA 的孔隙率較高，其中也存在部分浮石，因此導(dǎo)致該集料吸水率較高.

表1 水泥的性能Table 1 Performance of cement

表2 BCRCA 的性能Table 2 Performance of BCRCA

2 強(qiáng)化方式與材料

2.1 負(fù)壓強(qiáng)化設(shè)備

采用課題組自主研發(fā)的小型負(fù)壓強(qiáng)化設(shè)備［17］對(duì)BCRCA 中單顆粒或小部分粗集料進(jìn)行強(qiáng)化.在負(fù)壓的條件下，將強(qiáng)化材料灌入BCRCA 孔隙中，從而達(dá)到填充孔隙、強(qiáng)化集料的目的.研究發(fā)現(xiàn)，采用二次攪拌的方法，在負(fù)壓溫度為54 ℃下，負(fù)壓壓力控制到75 kPa，穩(wěn)壓12 min 時(shí)的強(qiáng)化效果最佳［18］.

2.2 強(qiáng)化材料

圖1為鈦石膏的XRD圖譜.由圖1可見(jiàn)，CaSO4·2H2O含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，文中涉及的含量、劑量、水膠比等除特別說(shuō)明外均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)或質(zhì)量比）為41.2%，在強(qiáng)化過(guò)程中提供CaSO4.

圖1 鈦石膏的XRD 圖譜Fig.1 XRD pattern of titanium gypsum

圖2為礦渣的XRD 圖譜.由圖2 可見(jiàn)，礦渣含有大量的Al2O3和SiO2，其中活性較高的Al3+和Si2+含量豐富，在反應(yīng)過(guò)程中可以提供足量的Al3+.但是，兩者復(fù)合反應(yīng)是很難進(jìn)行的，所以要利用水泥來(lái)提供一定的堿性反應(yīng)條件，作為復(fù)合反應(yīng)的激發(fā)劑使用.因此，在P·O 42.5 水泥中摻入鈦石膏和礦渣，將產(chǎn)生大量C?S?H 凝膠和鈣礬石膨脹晶體，達(dá)到封閉、填充孔隙的效果.

圖2 礦渣的XRD 圖譜Fig.2 XRD pattern of slag

前期研究表明［19?20］，水泥作為激發(fā)劑使用的劑量為5%時(shí)，可以提供充足的堿性環(huán)境，當(dāng)m（鈦石膏）∶m（礦渣）=2∶3 時(shí)，鈣礬石的生成量較多而且反應(yīng)效果最佳.因此，選取m（水泥）∶m（鈦石膏）∶m（礦渣）=10∶2∶3 的摻配比例制備強(qiáng)化漿體（T?S 漿體），同時(shí)利用掃描電子顯微鏡（SEM）觀察養(yǎng)護(hù)齡期為1、7、14、21 d 時(shí)T?S 漿體的微觀形貌，結(jié)果如圖3 所示.

圖3 不同養(yǎng)護(hù)齡期下T?S 漿體的微觀形貌Fig.3 Microstructure of T?S paste with different curing ages

2.3 試驗(yàn)方法確定

2.3.1 T?S 漿體強(qiáng)化BCRCA

首先，以0.1為間隔，確定T?S 漿體水膠比mW/mB為1.3~1.8，漿體裹附效果如圖4 所示.觀察發(fā)現(xiàn)：當(dāng)水膠比為1.3 時(shí)，漿體較稠，無(wú)法有效裹附BCRCA；當(dāng)水膠比為1.8 時(shí)，漿體太稀，也無(wú)法裹附在集料表面.因此，選擇1.4、1.5、1.6 和1.7 為試驗(yàn)水膠比.其次，確定2 種強(qiáng)化方式：攪拌裹附強(qiáng)化方式是將BCRCA 放入T?S 漿體中，基于水泥初終凝時(shí)間的影響，利用凈漿攪拌機(jī)分別攪拌20、40、60 min，并靜置5 min，使T?S 漿體均勻裹附在BCRCA 表面；負(fù)壓強(qiáng)化方式如2.1 所述.最后，待2 種強(qiáng)化方式處理完成后，為避免集料間的黏結(jié)，用篩子輕輕篩分，在室溫下靜置24 h，得到強(qiáng)化BCRCA.根據(jù)JTG E42—2005《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》，分別對(duì)強(qiáng)化BCRCA的吸水率、壓碎值和表觀密度進(jìn)行測(cè)定，分析在不同強(qiáng)化方式下BCRCA 3 種性能的變化規(guī)律，確定最佳水膠比.

圖4 鈦石膏-礦渣漿體的裹附效果Fig.4 Adhesion effect of titanium gypsum slag slurry

2.3.2 灌入飽和度試驗(yàn)

將T?S 漿體所能浸入深度與孔隙總深度的比值定義為灌入飽和度，以此來(lái)表征T?S 漿體灌入孔隙的程度.利用CT 掃描技術(shù)對(duì)T?S 漿體強(qiáng)化BCRCA前后的孔隙充盈情況和孔隙特征進(jìn)行觀察，結(jié)果如圖5、6 所 示. 根 據(jù) 圖5、6，通 過(guò) 分 析 得 到，強(qiáng) 化BCRCA 的閉口孔隙占47%，開(kāi)口孔隙占36%，連通孔隙占17%.

圖5 強(qiáng)化材料灌入程度示意圖Fig.5 Schematic diagram of filling degree of strengthening materials

圖6 強(qiáng)化BCRCA 的孔隙特征掃描圖Fig.6 Scanning graph of pore characteristics of strengthening BCRCA

2.3.3 力學(xué)性能與耐久性能評(píng)價(jià)

水泥穩(wěn)定碎石基層是路面結(jié)構(gòu)中的主要承重層，不僅要承受由瀝青面層上車(chē)輛傳遞下來(lái)的行車(chē)荷載，還要起到支撐瀝青面層的作用，所以水泥穩(wěn)定碎石基層應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度和耐久性.因此，將強(qiáng)化前后的BCRCA 用于水泥穩(wěn)定碎石中，依據(jù)JTG E51—2009《公路工程無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》，分別測(cè)試其無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、劈裂強(qiáng)度、抗疲勞性能以及抗沖刷性能，分析水泥穩(wěn)定碎石的性能變化規(guī)律.

3 結(jié)果與分析

3.1 集料強(qiáng)化性能結(jié)果分析

圖7為采用2 種方式強(qiáng)化后，BCRCA 的吸水率、表觀密度和壓碎值的變化規(guī)律.由圖7 可見(jiàn)：

圖7 BCRCA 各項(xiàng)性能指標(biāo)的變化規(guī)律Fig.7 Variation law of each performance index of BCRCA

（1）強(qiáng)化BCRCA 的吸水率隨著水膠比的增大呈先減小后增大的趨勢(shì).分析可知，水膠比變化反映了強(qiáng)化漿體稠度的變化，過(guò)稠或過(guò)稀都會(huì)降低漿體的裹附效果.水膠比為1.5 時(shí)，BCRCA 易于被T?S 漿體包裹.當(dāng)采用攪拌裹附強(qiáng)化方式時(shí)，隨著攪拌時(shí)間的延長(zhǎng)，吸水率不斷降低，使更多的T?S 漿體浸入孔隙中，從而獲得了較好的強(qiáng)化效果.在攪拌60 min后強(qiáng)化效果最佳，吸水率降至7.2%.當(dāng)采用負(fù)壓強(qiáng)化方式時(shí)，T?S 漿體能夠更好地填充集料孔隙，并且反應(yīng)生成鈣礬石晶體和C?S?H 凝膠，使集料更加密實(shí)，從而有效提高集料的性能，使吸水率降至6.6%，較未強(qiáng)化時(shí)降低32.6%.

（2）當(dāng)水膠比為1.5 時(shí)，強(qiáng)化BCRCA 的表觀密度達(dá)到最大值.這是由于水膠比的不同，導(dǎo)致漿體的稠度和流動(dòng)性不同，使填充程度出現(xiàn)差異.攪拌時(shí)間的影響較弱，當(dāng)攪拌60 min 時(shí)，漿體已經(jīng)開(kāi)始趨向于初凝狀態(tài)；攪拌40 min 后，BCRCA 的表觀密度已達(dá)到2.673 g/cm3.當(dāng)采用負(fù)壓強(qiáng)化方式時(shí)，BCRCA 的表觀密度較傳統(tǒng)攪拌裹附強(qiáng)化方式有所提高，此時(shí)漿體中不僅有更多反應(yīng)生成的鈣礬石晶體和C?S?H 凝膠填充到孔隙中，在集料表面也會(huì)裹附一部分漿體，在其表面形成漿體強(qiáng)化殼，因此負(fù)壓強(qiáng)化BCRCA 的表觀密度可以達(dá)到2.678 g/cm3.

（3）強(qiáng)化BCRCA 的壓碎值隨著水膠比的增大而減小.當(dāng)水膠比為1.7 時(shí)，強(qiáng)化BCRCA 的壓碎值達(dá)到最優(yōu)狀態(tài)，攪拌40、60 min 時(shí)的壓碎值約為28.0%；經(jīng)過(guò)負(fù)壓強(qiáng)化后的壓碎值降低至27.5%，與原始狀態(tài)下的32.9%相比，降低了16.4%.但是，與攪拌裹附強(qiáng)化相比，負(fù)壓強(qiáng)化BCRCA 的吸水率有所減小.當(dāng)選擇水膠比為1.5時(shí)，負(fù)壓強(qiáng)化BCRCA 的吸水率最小、表觀密度最大，并且壓碎值也變化不大.因此，在負(fù)壓強(qiáng)化方式下，最優(yōu)水膠比為1.5.

3.2 灌入飽和度結(jié)果分析

從強(qiáng)化方式和孔隙特征2 方面對(duì)灌入飽和度的變化規(guī)律進(jìn)行分析，結(jié)果如表3 所示.由表3 可見(jiàn)：

表3 灌入飽和度的變化Table 3 Variation change of filling saturation%

（1）從強(qiáng)化方式上來(lái)看，當(dāng)采取傳統(tǒng)攪拌裹附強(qiáng)化方式時(shí)，BCRCA 的灌入飽和度隨著攪拌時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，但是連通孔隙的灌入飽和度僅為15.2%，開(kāi)口孔隙的灌入飽和度為23.4%.經(jīng)過(guò)負(fù)壓強(qiáng)強(qiáng)化后，BCRCA 的灌入飽和度有明顯提升，其開(kāi)口孔隙和連通孔隙的灌入飽和度分別提高至38.3%、27.5%.由此看出，負(fù)壓強(qiáng)化方式可以有效提高強(qiáng)化材料漿體灌入集料孔隙的程度，從而提升了BCRCA的各項(xiàng)性能指標(biāo)，使其達(dá)到使用條件.

（2）從孔隙特征上來(lái)看，BCRCA 的開(kāi)口孔隙灌入飽和度比連通孔隙提升了約25.1%.因?yàn)檫B通孔隙中外部孔隙與內(nèi)部孔隙的連接通道較為狹窄，T?S 漿體不易進(jìn)入孔隙內(nèi)部，從而導(dǎo)致灌入飽和度較差.開(kāi)口孔隙具有較寬的流通通道，T?S 漿體可以更好地灌入粗集料孔隙中，從而達(dá)到密實(shí)孔隙的目的.因此，負(fù)壓強(qiáng)化方式能夠更好地強(qiáng)化BCRCA.

3.3 水泥穩(wěn)定碎石混合料強(qiáng)化性能結(jié)果分析

級(jí)配設(shè)計(jì)采用4檔集料，分別為G1（20~30 mm）、G2（10~20 mm）、G3（5~10 mm）和G4（0~5 mm），篩分試驗(yàn)后調(diào)整確定4 檔集料比例為m（G1）∶m（G2）∶m（G3）∶m（G4）=17∶23∶23∶37，級(jí)配如表4 所示.

表4 水泥穩(wěn)定碎石混合料的集料級(jí)配Table 4 Grading of aggregate of cement stabilized stone mixture

采用水泥劑量為5%，含水量按8%、9%、10%、11%和12%添加，分別進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)，得到水泥穩(wěn)定碎石混合料含水量與干密度的關(guān)系，結(jié)果如圖8所示.

圖8 水泥穩(wěn)定碎石混合料含水量與干密度的關(guān)系Fig.8 Relationship between dry density and water content of cement stabilized stone mixture

3.3.1 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度分析

表5為不同齡期下的水泥穩(wěn)定碎石混合料無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度.由表5 可見(jiàn)：（1）未強(qiáng)化集料在95%的保證率下，水泥穩(wěn)定碎石混合料的7 d 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度代表值僅為2.1 MPa，適合二級(jí)及二級(jí)以下中等交通基層或重交通下底基層使用；水泥穩(wěn)定碎石混合料的90 d 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度代表值可達(dá)到3.9 MPa.（2）對(duì)BCRCA 進(jìn)行負(fù)壓強(qiáng)化后，在95%的保證率下，水泥穩(wěn)定碎石混合料的7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度代表值為3.8 MPa，相較于未強(qiáng)化時(shí)提高約80.9%，可在一級(jí)公路和高速公路中用于中等交通基層或集中交通下底基層；水泥穩(wěn)定碎石混合料的90 d 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度代表值達(dá)到5.6 MPa，比未強(qiáng)化時(shí)增長(zhǎng)了38.5%.

表5 不同齡期下的水泥穩(wěn)定碎石混合料無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度Table 5 Compressive strength of cement stabilized stone mixtures at different ages MPa

3.3.2 劈裂強(qiáng)度分析

表6為不同齡期下的水泥穩(wěn)定碎石混合料劈裂強(qiáng)度.由表6 可見(jiàn)：（1）BCRCA 未強(qiáng)化時(shí)，水泥穩(wěn)定碎石混合料的7 d 劈裂強(qiáng)度代表值僅為0.30 MPa；在養(yǎng)護(hù)90 d 后，水化作用逐漸減緩，其劈裂強(qiáng)度的變化趨于穩(wěn)定，達(dá)到0.45 MPa.（2）BCRCA 強(qiáng)化后，水泥穩(wěn)定碎石混合料的7 d 劈裂強(qiáng)度可達(dá)到0.41 MPa，較未強(qiáng)化時(shí)強(qiáng)度增長(zhǎng)約36.7%；養(yǎng)生90 d 后，水化作用完成，強(qiáng)度形成，此時(shí)的劈裂強(qiáng)度可達(dá)到0.60 MPa，比未強(qiáng)化時(shí)增長(zhǎng)了33.3%.

表6 不同齡期下的水泥穩(wěn)定碎石混合料劈裂強(qiáng)度Table 6 Splitting strength of cement stabilized stone mixtures at different ages MPa

3.3.3 疲勞性能分析

在疲勞性能試驗(yàn)中，首先測(cè)定梁式試件的彎拉強(qiáng)度，以便確定疲勞試驗(yàn)的荷載水平，再取4~6 個(gè)應(yīng)力比（K）進(jìn)行疲勞試驗(yàn).表7 為水泥穩(wěn)定碎石混合料的疲勞性能.由表7 可見(jiàn)，當(dāng)BCRCA 未強(qiáng)化時(shí)，水泥穩(wěn)定碎石混合料的疲勞壽命(N)僅有約47萬(wàn)次，當(dāng)BCRCA 強(qiáng)化后，水泥穩(wěn)定碎石混合料的疲勞壽命可超過(guò)62 萬(wàn)次，強(qiáng)化后的平均疲勞壽命提高了30.8%，說(shuō)明經(jīng)過(guò)強(qiáng)化后的BCRCA 具有良好的抗疲勞性能.

表7 水泥穩(wěn)定碎石混合料的疲勞性能Table 7 Fatigue properties of cement stabilized stone mixtures

3.3.4 抗沖刷性能分析

在對(duì)BCRCA 強(qiáng)化后的情況下，水泥穩(wěn)定碎石混合料試件的沖刷質(zhì)量損失為0.206%，與原始狀態(tài)下的沖刷質(zhì)量損失0.242%相比，降低了大約17.5%.主要有4 種因素會(huì)影響試件沖刷質(zhì)量的損失，分別是粗集料性質(zhì)、養(yǎng)生齡期、水泥劑量以及混合料中細(xì)集料的含量.試驗(yàn)中水泥劑量與養(yǎng)生齡期均未改變，因此集料性質(zhì)和細(xì)集料含量為主要影響因素.BCRCA的表面孔隙較多，會(huì)吸附一部分粉塵，增大了混合料中細(xì)集料的含量，在動(dòng)水壓力的作用下抗沖刷性能較弱.再生粗集料經(jīng)過(guò)強(qiáng)化后，性質(zhì)得到改善，孔隙得到填充，所以采用強(qiáng)化BCRCA 制備的水泥穩(wěn)定碎石混合料具有更好的抗沖刷性能.

4 結(jié)論

（1）在負(fù)壓強(qiáng)化方式下，當(dāng)水膠比為1.7 時(shí)，磚混再生粗集料（BCRCA）的壓碎值可降低至27.5%，較未強(qiáng)化時(shí)降低16.4%.為了兼顧吸水率與表觀密度的影響，選擇1.5 作為最佳水膠比，此時(shí)BCRCA 壓碎值所受的影響不大，且吸水率、表觀密度達(dá)到6.6%、2.678 g/cm3，吸水率較未強(qiáng)化時(shí)降低了32.6%.

（2）與傳統(tǒng)攪拌裹附強(qiáng)化方式相比，經(jīng)過(guò)負(fù)壓強(qiáng)化方式強(qiáng)化后，BCRCA 開(kāi)口孔隙和連通孔隙的灌入飽和度分別提高至38.3%、27.5%，并且T?S 漿體能夠更好地灌入開(kāi)口孔隙，其灌入飽和度比連通孔隙提升了25.1%.

（3）強(qiáng)化后的BCRCA 用于水泥穩(wěn)定碎石基層時(shí)，其7 d 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度分別為3.8、0.41 MPa，較未強(qiáng)化時(shí)提升了38.5%、36.7%，可以達(dá)到較好的強(qiáng)化效果.

（4）BCRCA 強(qiáng)化后，水泥穩(wěn)定碎石混合料的平均疲勞壽命提高了30.8%，抗沖刷性能提升了17.5%，具有較好的耐久性能.