王瑞卓 徐 芳 李洪強 徐鼎皓 辛憲濤

(中車長春軌道客車股份有限公司 吉林 長春 130062)

目前，國內(nèi)在軌道交通領(lǐng)域使用的制動夾鉗單元吊裝結(jié)構(gòu)均采用固定式，制動夾鉗單元安裝后相對轉(zhuǎn)向架固定，作用時制動夾鉗單元和制動盤的相對位移基本沒有變化[1-4]。隨著各國之間的鐵路聯(lián)系逐漸密切，由于各國存在軌距的差異，為鐵路運營帶來極大的不便，變軌距轉(zhuǎn)向架解決了軌距不同的難題，無須乘客換乘就可適應(yīng)不同軌距的鐵路線路。由于軌距的變化導(dǎo)致車輪距離發(fā)生變化，車輪上的制動夾鉗單元能否適應(yīng)車輪距離的變化成為一個亟待解決的問題，本文主要研究能滿足變軌距轉(zhuǎn)向架使用的輪裝隨動式制動夾鉗單元及安裝方案。

1 制動夾鉗單元

變軌距轉(zhuǎn)向架制動夾鉗單元需滿足與轉(zhuǎn)向架的接口要求，具有自動對中、變軌距識別、開鎖、鎖定和隨動功能。

1.1 制動夾鉗單元動作原理

制動夾鉗單元動作原理如圖1所示，制動缸充入一定的壓力空氣后，活塞向氣缸外運動，通過杠桿帶動偏心軸繞其軸心O轉(zhuǎn)動，安裝在偏心軸8支點上的夾鉗杠桿和閘片托隨其做平動，使閘片托運動到制動位置。兩夾鉗杠桿通過閘片間隙調(diào)整器相連，夾鉗杠桿被帶動繞銷軸旋轉(zhuǎn)中心O′轉(zhuǎn)動，使閘片托運動到制動位置，最終使制動夾鉗單元產(chǎn)生制動閘片夾緊力抱緊制動盤，制動夾鉗單元通過偏心軸式放大機構(gòu)實現(xiàn)力的傳遞和放大。

圖1 夾鉗機構(gòu)動作原理示意圖

制動夾鉗單元主要構(gòu)件間的連接方式如下：制動缸由箱體固連；活塞與杠桿通過銷軸鉸接；杠桿與偏心軸通過螺栓連接固連；偏心軸通過滾針軸承安裝在箱體中，可繞幾何軸線轉(zhuǎn)動，幾何軸心為固定鉸支點；主動夾鉗杠桿安裝在偏心軸的偏轉(zhuǎn)支點上，與偏心軸鉸接，可以隨偏心軸的轉(zhuǎn)動做平面運動；被動夾鉗杠桿通過銷軸和箱體連接，能夠繞銷軸轉(zhuǎn)動，和箱體之間鉸接；閘片托通過銷軸連在夾鉗杠桿上，與夾鉗杠桿鉸接；閘片間隙調(diào)整器兩端分別和兩夾鉗杠桿鉸接；主要構(gòu)件如圖2所示。

1—夾鉗杠桿；2—制動缸；3—停放制動缸；4—緩解彈簧；5—活塞；6—閘片間隙調(diào)整器；7—杠桿；8—偏心軸；9—夾鉗杠桿；10—閘片托；11—閘片托；12—緩沖彈簧；13—推桿；14—杠桿鉤。圖2 夾鉗機構(gòu)主要構(gòu)件示意圖

1.2 變軌距隨動裝置

制動夾鉗單元自動對中功能利用左右兩側(cè)的彈簧力值大小，達到一個均衡的狀態(tài)，當(dāng)一側(cè)彈簧壓縮，另一側(cè)相對伸長，產(chǎn)生兩側(cè)力值不一致時，該力推動夾鉗單元移動或使閘片復(fù)位對中。該裝置可以實現(xiàn)以下功能：(1)制動夾鉗單元吊架固定時，當(dāng)閘片隨車輪擺動時，可使閘片托自動復(fù)位；(2)在變軌線路上車輪位置發(fā)生變化時，引發(fā)左右彈簧安裝的壓力值產(chǎn)生差異，此時以車輪為固定點，推動制動夾鉗單元吊架在制動夾鉗單元安裝固定軸上滑動，直到兩側(cè)彈簧力再次達到均衡；自動對中原理如圖3所示。

圖3 自動對中原理示意圖

制動夾鉗單元變軌距識別、開鎖、鎖定與隨動機構(gòu)如圖4所示，當(dāng)齒型離合器處于分離狀態(tài)下，在車輪的橫向作用下，通過開鎖杠桿使隨動機構(gòu)橫向移動，齒輪(圖4中8、9、10)進行轉(zhuǎn)動，制動夾鉗單元隨著車輪位置變化實現(xiàn)變軌隨動功能；當(dāng)齒型離合器處于結(jié)合狀態(tài)下，齒輪不能轉(zhuǎn)動，車輛運行中在橫向載荷作用下，隨動機構(gòu)保證制動夾鉗單元的位置不發(fā)生變化；變軌距制動夾鉗單元與車輪的位置關(guān)系如圖5所示。

1—車輪；2、3—萬向輪(球)；4、5—開鎖杠桿；6—橫向移動開鎖桿；7—開鎖齒軸；8、9、10—固定齒軸條；11—制動夾鉗單元吊座體；12—帶齒條固定軸；13—帶定位孔固定軸；14—開鎖定位桿；K2，K2′—變位識別均衡彈簧；K3—鎖閉彈簧。圖4 變軌距識別、開鎖、鎖定與隨動機構(gòu)示意圖

圖5 制動夾鉗單元與車輪的位置關(guān)系

2 安裝方案

制動夾鉗單元通過制動吊座安裝在構(gòu)架側(cè)梁上，制動吊座為Q345E材質(zhì)的鍛件。制動吊座主體為T形結(jié)構(gòu)，具有較強的承載能力及抗扭能力，同時將構(gòu)架垂向起吊的吊耳結(jié)構(gòu)與制動夾鉗單元安裝接口進行組合，整體與構(gòu)架側(cè)梁上蓋板、內(nèi)立板焊接為一體，焊接之后進行安裝接口的加工。制動夾鉗單元通過4個M20螺栓與制動吊座安裝。

3 制動吊座強度計算

制動夾鉗單元質(zhì)量為120 kg，重心縱向坐標(相對構(gòu)架中心)為781，采用ANSYS有限元仿真分析軟件，依據(jù)EN 13749—2011《鐵路應(yīng)用—輪對和轉(zhuǎn)向架—轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)要求的規(guī)定方法》和UIC 615-4—2003《動力轉(zhuǎn)向架構(gòu)架強度試驗方法》標準對制動吊座進行載荷工況及靜強度分析，依據(jù)DVS 1612—2014《軌道車輛鋼焊接接頭的設(shè)計和疲勞強度的校核》標準對疲勞強度進行評估。

3.1 制動吊座靜強度

根據(jù)插值計算制動夾鉗單元三個方向加速度取值分別為：垂向16.01g，橫向8.00g，縱向3.00g，制動吊座靜強度作用載荷如下:

制動夾鉗單元垂向慣性載荷：

Fzzmax=m2×16.01g=18.85 kN

(1)

制動夾鉗單元橫向慣性載荷：

Fzymax=m2×8.00g=9.42 kN

(2)

制動夾鉗單元縱向慣性載荷：

Fzxmax=m2×3.00g=3.53 kN

(3)

緊急制動工況轉(zhuǎn)向架縱向載荷：

(4)

緊急制動工況每制動盤產(chǎn)生的垂向摩擦力：

(5)

轉(zhuǎn)向架整體起吊工況載荷：

Fz=2g×m+=225.63 kN

(6)

式中：mz為制動夾鉗單元垂向摩擦力質(zhì)量；Fzzmax為制動夾鉗單元垂向慣性載荷；Fzymax為制動夾鉗單元橫向慣性載荷；Fzxmax為制動夾鉗單元縱向慣性載荷；Fx為轉(zhuǎn)向架縱向載荷；Fz-brake為緊急制動載荷；Fz為起吊載荷；m+為轉(zhuǎn)向架質(zhì)量。

制動吊座在各超常載荷及其組合工況作用下的Von Mises應(yīng)力分布如圖6所示，計算結(jié)果表明，制動吊座上的最大應(yīng)力為256.80 MPa左右，小于Q345E結(jié)構(gòu)鋼的許用應(yīng)力345 MPa，制動吊座靜強度滿足要求。

圖6 靜強度應(yīng)力云圖

3.2 制動吊座疲勞強度

根據(jù)插值計算制動夾鉗單元運營工況三個方向加速度取值為：垂向4.80g，橫向4.22g，縱向2.50g，制動吊座疲勞強度作用載荷如下:

制動夾鉗單元垂向慣性載荷：

Fzz=mz×4.80g=5.65 kN

(7)

制動夾鉗單元橫向慣性載荷：

Fzy=mz×4.22g=4.97 kN

(8)

制動夾鉗單元縱向慣性載荷：

Fzx=mz×2.50g=2.94 kN

(9)

常用制動產(chǎn)生的轉(zhuǎn)向架縱向力：

(10)

常用制動工況每制動盤產(chǎn)生的垂向摩擦力：

(11)

式中：mz為制動夾鉗單元垂向摩擦力質(zhì)量；Fzz為制動夾鉗單元垂向慣性載荷；Fzy為制動夾鉗單元橫向慣性載荷；Fzx為制動夾鉗單元縱向慣性載荷；Fx為轉(zhuǎn)向架縱向載荷；Fz-brake為常用制動載荷。

將各運營載荷及其組合工況施加到制動吊座模型上，計算各工況應(yīng)力比，根據(jù)選用的缺口曲線的指數(shù)計算出許用應(yīng)力，對板厚進行修正，依據(jù)DVS1612—2014標準評估疲勞強度，焊縫處應(yīng)力需滿足如下要求：

對制動吊座疲勞強度進行評估，制動吊座與側(cè)梁焊縫處最大利用率為0.88，小于規(guī)定值1，制動吊座疲勞強度滿足要求。

4 結(jié)論

(1)變軌距轉(zhuǎn)向架制動夾鉗單元可以滿足隨制動盤橫向移動及制動要求，具有自動對中機構(gòu)，變軌距識別、開鎖、鎖定功能和隨動機構(gòu)。

(2)變軌距轉(zhuǎn)向架制動吊座強度滿足使用要求，結(jié)構(gòu)符合制動夾鉗單元的安裝接口要求。