梁慶寧，許凱旋，馬 光，張一航，梁毅雄，張淑菁，關(guān)輝淋，周登靈，楊劍波，周俊明，程 靈

（1.海鴻電氣有限公司，廣東 江門(mén) 529300；2.國(guó)網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院有限公司，北京 102211；3.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司金華供電公司，浙江 金華 321000）

0 引言

隨著我國(guó)低碳經(jīng)濟(jì)的持續(xù)推進(jìn)、智能電網(wǎng)建設(shè)及農(nóng)網(wǎng)改造步伐的加快及“變壓器能效提升計(jì)劃”的進(jìn)一步實(shí)施，降低變壓器的損耗，提高供配電系統(tǒng)效率，對(duì)電力系統(tǒng)節(jié)能，提高系統(tǒng)可靠性具有重要意義。目前，取向硅鋼作為變壓器鐵心的核心材料，其性能直接影響變壓器的損耗。而刻痕取向硅鋼可分為耐熱型和非耐熱型兩種。傳統(tǒng)的疊片式鐵心變壓器制造采用非耐熱取向硅鋼即可，但由于卷鐵心變壓器的制造須對(duì)硅鋼片進(jìn)行消除應(yīng)力退火處理，因此耐熱取向硅鋼成為制造卷鐵心變壓器的首選材料[1-3]。

耐熱刻痕取向硅鋼作為一種曾經(jīng)受?chē)?guó)外“卡脖子”的技術(shù)，如何利用好、發(fā)揮好這種技術(shù)，在此之前，并沒(méi)有實(shí)例去借鑒。本文基于我國(guó)自主研發(fā)的耐熱刻痕取向硅鋼，以立體卷鐵心為研究對(duì)象，通過(guò)對(duì)變壓器性能參數(shù)的選定，進(jìn)行鐵心、線圈、主絕緣、夾件及油箱等設(shè)計(jì)，確定鐵心尺寸和質(zhì)量、繞組基本形式、主絕緣類(lèi)型等參數(shù)，并結(jié)合立體卷鐵心特有的設(shè)備及工藝進(jìn)行研究，實(shí)現(xiàn)國(guó)產(chǎn)耐熱刻痕取向硅鋼在卷鐵心變壓器的應(yīng)用，研制一臺(tái)10 kV 電壓等級(jí)、S15 型、400 kVA 容量油浸式立體卷鐵心變壓器，從而驗(yàn)證了國(guó)產(chǎn)耐熱刻痕取向硅鋼在立體卷鐵心變壓器技術(shù)上的應(yīng)用效果。采用國(guó)產(chǎn)耐熱刻痕取向硅鋼研制的S15 立體卷鐵心變壓器，運(yùn)行損耗低，對(duì)于“碳達(dá)峰、碳中和”目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)，以及“變壓器能效提升計(jì)劃”的進(jìn)一步實(shí)施具有重要意義，為后續(xù)超高能效配電變壓器研制奠定基礎(chǔ)[4-8]。

1 技術(shù)方案

1.1 產(chǎn)品性能指標(biāo)

本文以某企業(yè)技術(shù)項(xiàng)目為依據(jù)，掌握國(guó)產(chǎn)耐熱刻痕取向硅鋼立體卷鐵心節(jié)能配電變壓器制造技術(shù)，研制耐熱刻痕取向硅鋼S15 型立體卷鐵心變壓器并獲得應(yīng)用，空載損耗較GB 20052-2013《三相配電變壓器能效限定值及能效等級(jí)》1 級(jí)能效硅鋼變壓器產(chǎn)品降低30%以上，負(fù)載損耗降低15%，噪聲低至35 dB，推動(dòng)耐熱型極低損耗取向硅鋼應(yīng)用及超高能效等級(jí)配電變壓器技術(shù)進(jìn)步，提升電網(wǎng)運(yùn)行節(jié)能性和環(huán)保性。

因此，結(jié)合某企業(yè)技術(shù)項(xiàng)目要求，研制一臺(tái)SB15-M·RL-400/10 配電變壓器，具體性能指標(biāo)如表1所示。

表1 S15型配電變壓器技術(shù)參數(shù)表

1.2 設(shè)計(jì)步驟

變壓器設(shè)計(jì)步驟如下[9-10]。

（1）根據(jù)研制產(chǎn)品的容量規(guī)格及有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，計(jì)算產(chǎn)品相應(yīng)的性能參數(shù)，如各線圈的線、相電壓及線、相電流等。

（2）根據(jù)所選硅鋼片牌號(hào)計(jì)算鐵心直徑、線圈匝數(shù)及每匝電勢(shì)。

（3）根據(jù)研制產(chǎn)品的容量及電壓等級(jí)，確定主、縱絕緣結(jié)構(gòu)、線圈結(jié)構(gòu)及線圈相關(guān)數(shù)據(jù)（如導(dǎo)線規(guī)格、線圈層數(shù)、匝數(shù)排列、線圈的軸、輻向尺寸、電抗高度、絕緣半徑等）計(jì)算。

（4）根據(jù)線圈相關(guān)數(shù)據(jù)及主縱絕緣距離確定鐵心的窗高、中心距，并計(jì)算空載損耗及阻抗電壓。

（5）計(jì)算線圈負(fù)載損耗（如附加損耗、渦流損耗等的計(jì)算）。

（6）產(chǎn)品的溫升計(jì)算（如油頂層溫升、線圈對(duì)油的平均溫升等的計(jì)算）。

（7）計(jì)算短路機(jī)械力及導(dǎo)線應(yīng)力，當(dāng)超過(guò)規(guī)定值時(shí)，應(yīng)調(diào)整安匝分布或加大導(dǎo)線截面。

（8）產(chǎn)品的質(zhì)量計(jì)算。

2 變壓器主部件和絕緣設(shè)計(jì)

2.1 鐵心設(shè)計(jì)

鐵心為立體卷鐵心結(jié)構(gòu)，如圖1 所示，材料采用寶武鋼鐵研制的B20HS075耐熱刻痕硅鋼。鐵心通過(guò)專(zhuān)有卷繞機(jī)連續(xù)卷繞加工而成，配合完全退火工藝，有效恢復(fù)硅鋼材料的磁性能，減少磁滯損耗[11]。其特點(diǎn)是空載損耗小、空載電流低、噪聲低、漏磁小、且鐵心穩(wěn)固、抗突發(fā)短路能力強(qiáng)。相對(duì)于傳統(tǒng)鐵心結(jié)構(gòu)，其空載損耗平均下降約10%，空載電流平均下降約65%，噪聲平均降低約10 dB，周邊電場(chǎng)磁場(chǎng)強(qiáng)度（電磁輻射）降低約50%。鐵心主要設(shè)計(jì)參數(shù)如表2所示。

圖1 立體卷鐵心結(jié)構(gòu)

表2 鐵心主要設(shè)計(jì)參數(shù)

2.2 高、低壓線圈設(shè)計(jì)

線圈是構(gòu)成變壓器電路部分的核心，其形式主要根據(jù)線圈的電壓等級(jí)及容量大小來(lái)選取。同時(shí)也要考慮各種形式線圈的特點(diǎn)，如散熱面的大小、電氣強(qiáng)度（主要指沖擊性能）和機(jī)械強(qiáng)度的好壞，以及制造的工藝性等。

根據(jù)研制方案產(chǎn)品的容量大小、電壓等級(jí)及絕緣材料老化對(duì)產(chǎn)品可靠性的影響，絕緣材料的老化主要分為熱老化和電老化，熱老化受負(fù)載大小線圈散熱結(jié)構(gòu)影響較大，負(fù)載越大，變壓器運(yùn)行時(shí)溫度越高，熱老化越快。因此，高、低線圈采用低電阻率的無(wú)氧銅繞制，結(jié)構(gòu)為卷制簡(jiǎn)單、沖擊電壓分布好、油道散熱效率高的多層圓筒式及箔式。高、低壓線圈截面均為圓形，圓形同心式線圈，輻向受力均勻，繞制更緊密，有效降低變壓器的負(fù)載損耗，提高抗短路能力。高、低壓線圈設(shè)計(jì)參數(shù)如表3～4所示。

表3 高壓線圈設(shè)計(jì)參數(shù)

表4 低壓線圈設(shè)計(jì)參數(shù)

電老化受工作電壓、過(guò)電壓影響，在變壓器通電后持續(xù)進(jìn)行。因此，線圈各部位的電場(chǎng)強(qiáng)度分布是否均勻、是否存在電場(chǎng)強(qiáng)度集中，將很大程度影響絕緣材料電老化的速度。

電場(chǎng)強(qiáng)度可按下式計(jì)算：

式中：E為電場(chǎng)強(qiáng)度，V/mm；d為帶電導(dǎo)體的間距（含導(dǎo)線匝絕緣），mm；U為帶電導(dǎo)體之間的電壓，V。

產(chǎn)品額定電壓為10 kV，高壓線圈為多層圓筒式結(jié)構(gòu)，最大層間工作電壓U1=1 520 V，匝間最大工作電壓U2=9.623 V；層間絕緣距離0.54 mm，線匝間距離0.3 mm。由式（1）可知，作用在層間的最大場(chǎng)強(qiáng)E1=2 815 V/mm；作用在線匝的最大場(chǎng)強(qiáng)E2=32 V/mm。兩個(gè)部位的電場(chǎng)強(qiáng)度能夠滿足產(chǎn)品運(yùn)行要求，場(chǎng)強(qiáng)分布均勻，保證了產(chǎn)品的安全可靠性。

2.3 主要絕緣設(shè)計(jì)

根據(jù)以上確定的鐵心高、低壓線圈結(jié)構(gòu)和參數(shù)，主要絕緣設(shè)計(jì)參數(shù)如表5所示。

表5 主要絕緣設(shè)計(jì)參數(shù)

2.4 夾件設(shè)計(jì)

夾件采用創(chuàng)新的腹板結(jié)構(gòu)，依據(jù)鐵心外輪廓特點(diǎn)呈三角形排布，焊接成一體，由于三角形的穩(wěn)定性，因此夾件整體強(qiáng)度高，不易變形。該腹板夾件能有效節(jié)省材料，減小變壓器整體重量。新式腹板夾件對(duì)線圈的壓持面積較多，在受短路電動(dòng)力作用時(shí)，線圈受力均勻，抗短路能力得到極大增強(qiáng)。下面采用SolidWorks 等三維軟件進(jìn)行變壓器夾件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受力分析，最終根據(jù)分析結(jié)果，選擇最優(yōu)方案。夾件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受力分析過(guò)程如下。

首先建立數(shù)學(xué)模型，并對(duì)所建的模型定義材料、添加約束條件和載荷，并進(jìn)行實(shí)體網(wǎng)格化處理，初步建立的模型如圖2所示。

圖2 建立夾件數(shù)學(xué)模型及網(wǎng)格化處理

對(duì)網(wǎng)格化后的模型進(jìn)行受力分析，如圖3（a）所示。根據(jù)受力分析結(jié)果，對(duì)夾件應(yīng)力集中點(diǎn)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，可通過(guò)在應(yīng)力集中位置處加焊加強(qiáng)筋等措施，進(jìn)一步提高夾件機(jī)械強(qiáng)度。

從受力分析結(jié)果可以看出，下夾件腹板與墊腳連接處應(yīng)力較為集中，可在此連接位置加焊三角形加強(qiáng)筋，提高夾件機(jī)械強(qiáng)度。更新模型，重新網(wǎng)格化處理和受力分析。優(yōu)化后的模型分析結(jié)果如圖3（b）所示。

圖3 夾件受力分析結(jié)果

從上述受力分析結(jié)果可以看出，結(jié)構(gòu)優(yōu)化前下夾件腹板與墊腳連接處應(yīng)力較為集中，結(jié)構(gòu)優(yōu)化后，雖然此處仍是主要應(yīng)力集中點(diǎn)，但加焊加強(qiáng)筋后，最大應(yīng)力下降28.6%，提高了下夾件的機(jī)械強(qiáng)度，從而提高上、下夾件裝配的整體機(jī)械強(qiáng)度。

2.5 油箱設(shè)計(jì)

油箱依據(jù)立體卷鐵心外輪廓特點(diǎn)設(shè)計(jì)成六邊形結(jié)構(gòu)的波紋油箱，相比常規(guī)矩形的油箱，有效節(jié)省了變壓器油用量及鋼材用量。油箱3 個(gè)長(zhǎng)邊側(cè)壁上均設(shè)置有波紋片以保證散熱及補(bǔ)償隨油溫變化而引起變壓器油體積的膨脹變化。下面采用SolidWorks 等三維軟件進(jìn)行變壓器油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受力分析，最終根據(jù)分析結(jié)果，選擇最優(yōu)方案。油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及受力分析過(guò)程與夾件類(lèi)似，下面不再重復(fù)受力分析過(guò)程，僅列出受力分析結(jié)果。箱蓋、箱架以及波紋片的受力分析結(jié)果如圖4～6所示。

圖4 箱蓋受力分析結(jié)果

圖5 箱架受力分析結(jié)果

圖6 波紋片受力分析結(jié)果

從上述受力分析結(jié)果可以看出，經(jīng)過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)后的箱蓋、箱架以及波紋片等油箱關(guān)鍵部位的機(jī)械強(qiáng)度均滿足設(shè)計(jì)要求。

3 產(chǎn)品關(guān)鍵工藝

變壓器鐵心材料為耐熱刻痕取向硅鋼，結(jié)構(gòu)采用立體卷鐵心結(jié)構(gòu)，與傳統(tǒng)疊片式鐵心結(jié)構(gòu)上的差別甚大。因立體卷鐵心是由若干根一定形狀的硅鋼帶連續(xù)卷繞而成，而疊鐵心由縱剪生產(chǎn)線和橫剪生產(chǎn)線將硅鋼帶加工成一定形狀的硅鋼片疊裝而成。這兩種不同制造工藝，由于電工鋼經(jīng)歷不同的加工過(guò)程，因此在變壓器整體工藝流程都有較大的變化。下面對(duì)關(guān)鍵工序進(jìn)行分析。

3.1 曲線開(kāi)料工序

目的：確保鐵心框卷制成形后，其截面為圓形或近似圓形。

如果將一條寬度不變的電工鋼料帶卷繞成框，其截面為長(zhǎng)方形；如果需要的截面是圓形或近似圓形（內(nèi)接多邊形），那么這條料帶的寬度應(yīng)該是變化的。鐵心框截面為圓形，料帶寬度變化應(yīng)是一條曲線；鐵心框截面為內(nèi)接多邊形，料帶寬度變化應(yīng)是一條斜線[12]。

基于材料利用率和工藝實(shí)施難度的考慮，業(yè)內(nèi)基本上都采用截面為近似圓形的立體卷鐵心方案。關(guān)于立體卷鐵心截面的設(shè)計(jì)方法，許多設(shè)計(jì)人員已發(fā)表了相關(guān)論文，此處不再詳細(xì)闡述。但需要指出的是，由于需要的理想截面是一個(gè)圓形，那么在內(nèi)接多邊形類(lèi)型的選取上，并不是一成不變，而是必須從設(shè)備、加工難度、材料特性、材料利用率、產(chǎn)量大小等方面綜合考慮?？傮w結(jié)果是提高截面填充系數(shù)，可達(dá)98.5%，更高的填充系數(shù)可以縮小直徑，減少鐵心和線圈的用量，有利于降低產(chǎn)品空載損耗和負(fù)載損耗，以滿足項(xiàng)目研制產(chǎn)品的性能指標(biāo)要求。

3.2 卷繞工序

目的：使料帶卷繞成鐵心框，確保3 個(gè)相同的鐵心框可以拼裝成俯視方向?yàn)槿切蔚牧Ⅲw結(jié)構(gòu)鐵心。

本工序?yàn)榱Ⅲw卷鐵心的核心工序，對(duì)比疊鐵心變壓器的工藝流程，幾乎所有變化的原因都是本工序的引入。鐵心單框繞制示意如圖7所示。

圖7 鐵心單框繞制示意圖

采用卷繞工藝帶來(lái)的變化如下。

（1）不存在垂直于磁路的橫向氣隙。

①勵(lì)磁電流大幅降低，疊鐵心由于結(jié)構(gòu)原因，在心柱與鐵軛過(guò)渡處存在空氣隙，雖然采用了多級(jí)階梯全斜接縫的疊裝工藝，但是電工鋼的磁導(dǎo)率可達(dá)空氣磁導(dǎo)率的上萬(wàn)倍，而根據(jù)磁場(chǎng)的全電流定律，可以得知疊鐵心中勵(lì)磁電流中的大部分還是用于接縫處。立體卷鐵心由于沒(méi)有垂直于磁路的橫向氣隙，因此勵(lì)磁電流大幅降低。

②噪聲降低。疊鐵心的橫向氣隙處，磁通由于畸變會(huì)產(chǎn)品局部過(guò)飽和的現(xiàn)象；而更高的磁通密度會(huì)導(dǎo)致磁滯伸縮量增加，另外，此區(qū)域?yàn)闄M向的物理分?jǐn)鄬?，磁滯伸縮將由于振動(dòng)、摩擦等原因而產(chǎn)生額外的噪聲。立體卷鐵心則沒(méi)有以上的現(xiàn)象。

③空載損耗降低。疊鐵心的橫向氣隙處，磁通由于畸變會(huì)產(chǎn)品局部過(guò)飽和的現(xiàn)象；而更高的磁通密度同樣會(huì)導(dǎo)致更高的鐵損。

（2）磁通的流通方向與電工鋼帶的高導(dǎo)磁方向的高度一致。

①空載損耗、空載電流大幅降低。取向硅鋼片具有磁晶各向異性，沿鋼帶的碾軋方向是易磁化方向，垂直于碾軋方向是難磁化方向，立體卷鐵心無(wú)論是縱剪還是曲線開(kāi)料藝，均是沿著碾軋方向進(jìn)行開(kāi)料，并逐層卷制而成，因此磁力線在鐵心內(nèi)流通方向與電工鋼帶的高導(dǎo)磁方向高度一致，而對(duì)疊鐵心而言，磁力線在心柱與鐵枙的過(guò)渡處（四個(gè)角部和鐵枙中部）都需要拐彎，而硅鋼材料卻沒(méi)有拐彎，磁力線與硅鋼片輾軋方向存在0°～45°的夾角，因此這些區(qū)域內(nèi)將比鐵心的其他區(qū)域產(chǎn)生更多的空載損耗，需要更大的磁動(dòng)勢(shì)。

②噪聲降低。立體卷鐵心磁通硅鋼帶的高導(dǎo)磁方向的高度一致，同時(shí)可以改善磁滯伸縮量現(xiàn)象。

3.3 退火工序

目的：使鐵心加工過(guò)程中硅鋼片的電磁性能劣化的現(xiàn)象得以恢復(fù)。

鐵心框卷繞成形時(shí)，4 個(gè)角部產(chǎn)生很大的應(yīng)力。疊鐵心從電工鋼帶到鐵心半成品的過(guò)程中，如果工藝控制良好，電工鋼帶的應(yīng)力一般都不大，產(chǎn)生附加損耗約2～5%。然而立體卷鐵心由鋼帶卷繞成形時(shí)，4 個(gè)角部變形現(xiàn)象極其嚴(yán)重，產(chǎn)生很大應(yīng)力，產(chǎn)生附加損耗達(dá)60%以上。因此，為消除卷繞工序產(chǎn)生的附加損耗，恢復(fù)電工鋼帶的磁性能，在鐵心框卷制成形后，必須對(duì)鐵心框進(jìn)行去應(yīng)力退火工序，通過(guò)關(guān)鍵工序的有效控制，可大幅優(yōu)化鐵心性能。

該項(xiàng)目研發(fā)過(guò)程中，針對(duì)耐熱刻痕取向硅鋼的退火工序做了大量的試制方案，以找到效果更好的退火工藝。

4 產(chǎn)品設(shè)計(jì)及生產(chǎn)工藝注意事項(xiàng)

S15 型立體卷鐵心變壓器研制方案各項(xiàng)性能指標(biāo)要求較高，故在方案設(shè)計(jì)時(shí)需從材料、結(jié)構(gòu)、工藝等多方面進(jìn)行創(chuàng)新設(shè)計(jì)，使產(chǎn)品達(dá)到項(xiàng)目的要求值。因此，在產(chǎn)品設(shè)計(jì)時(shí)需注意以下幾方面。

（1）在設(shè)計(jì)鐵心前期，需對(duì)所選用的耐熱刻痕極取向硅鋼材料進(jìn)行測(cè)試分析，獲取硅鋼材料性能數(shù)據(jù)。

（2）負(fù)載損耗以線圈的損耗為主，其產(chǎn)生的熱量直接影響線圈溫升，故設(shè)計(jì)負(fù)載損耗性能指標(biāo)要求較高的S15型產(chǎn)品時(shí)，需對(duì)線圈油道進(jìn)行更加合理的選取。

（3）因S15 型立體卷鐵心變壓器的各項(xiàng)性能指標(biāo)要求較高，該型號(hào)400 kVA 容量產(chǎn)品的總重與一臺(tái)13 型800 kVA 容量產(chǎn)品相當(dāng)，因此，在設(shè)計(jì)器身結(jié)構(gòu)、油箱結(jié)構(gòu)、起吊裝置等結(jié)構(gòu)件時(shí)，對(duì)上述結(jié)構(gòu)件進(jìn)行機(jī)械強(qiáng)度校核和仿真分析，以確保結(jié)構(gòu)件能滿足使用要求。

（4）在設(shè)計(jì)時(shí)需注意波紋油箱的膨脹系數(shù)，保證產(chǎn)品在規(guī)定的工作條件、負(fù)荷條件下運(yùn)行不出現(xiàn)滲漏油現(xiàn)象。

（5）在工藝及制造方面，對(duì)部分工序工藝流程、工藝參數(shù)等做出調(diào)整，甚至在工裝、設(shè)備等方面也要做出相應(yīng)的調(diào)整，確保產(chǎn)品順利研制完成。

5 測(cè)試驗(yàn)證與結(jié)果分析

產(chǎn)品研制完成后，委托廣東產(chǎn)品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)研究院進(jìn)行第三方檢驗(yàn)。經(jīng)檢驗(yàn)，產(chǎn)品的空載損耗、負(fù)載損耗、聲級(jí)測(cè)定等共17 項(xiàng)試驗(yàn)項(xiàng)目，全部符合檢測(cè)依據(jù)和判定依據(jù)的要求。其中，產(chǎn)品的空載損耗較GB20052-2013《三相配電變壓器能效限定值及能效等級(jí)》的1 級(jí)能效限定值降低約32%，負(fù)載損耗降低約18%，噪聲水平低至32 dB。

產(chǎn)品檢測(cè)項(xiàng)目及結(jié)果如表6所示。

表6 SB15-M·RL-400/10試驗(yàn)項(xiàng)目及結(jié)果

6 結(jié)束語(yǔ)

本文基于我國(guó)自主研發(fā)的耐熱刻痕取向硅鋼，以立體卷鐵心為研究對(duì)象，通過(guò)對(duì)變壓器性能參數(shù)的選定進(jìn)行產(chǎn)品設(shè)計(jì)，確定鐵心的尺寸和重量、繞組的基本形式、主絕緣類(lèi)型等參數(shù)，并對(duì)產(chǎn)品關(guān)鍵部件進(jìn)行結(jié)構(gòu)性仿真分析，同時(shí)結(jié)合立體卷鐵心特有的設(shè)備及工藝進(jìn)行研究，研究結(jié)果驗(yàn)證了采用國(guó)產(chǎn)耐熱刻痕取向硅鋼研制S15 型立體卷鐵心的有效性和可行性，且產(chǎn)品性能指標(biāo)均優(yōu)于國(guó)家電網(wǎng)公司科學(xué)技術(shù)項(xiàng)目《耐熱型極低損耗取向硅鋼及S15型配電變壓器制備技術(shù)研究》的技術(shù)指標(biāo)。

按1 臺(tái)400 容量變壓器正常運(yùn)行30 年進(jìn)行測(cè)算，耐熱型刻痕取向硅鋼S15 型立體卷鐵心變壓器要比GB 20052-2020 中1 級(jí)能效硅鋼油變節(jié)省45 870 kW·h（度）電量，二氧化碳排放量可節(jié)省27 t，節(jié)能、減碳效果明顯。因此，采用國(guó)產(chǎn)耐熱刻痕取向硅鋼研制的S15 立體卷鐵心變壓器，對(duì)于“碳達(dá)峰、碳中和”目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)，以及“變壓器能效提升計(jì)劃”的進(jìn)一步實(shí)施具有重要意義，為后續(xù)超高能效配電變壓器研制奠定基礎(chǔ)。