賈云海

(北京市電加工研究所有限公司，北京 100191)

0 引言

近年來，刀具材料的研究取得了長(zhǎng)足進(jìn)步，特別是聚晶立方氮化硼(PcBN)作為刀具材料，實(shí)現(xiàn)了HRC58～62硬度的工件的精密硬態(tài)車削[1]。聚晶立方氮化硼材料具有高硬度、高耐磨性和熱化學(xué)穩(wěn)定性，作為硬度僅次于金剛石的人工合成刀具材料，在硬態(tài)車削、銑削黑色金屬加工領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[1]。與傳統(tǒng)的硬質(zhì)合金刀具相比，實(shí)現(xiàn)了高效、高速、高質(zhì)的綠色加工，提升了工件的表面質(zhì)量，消除了毛刺[2]。

電火花放電磨削(EDG)是一種不同于傳統(tǒng)金屬切削的加工方法，它利用脈沖電源在兩個(gè)電極(工具電極和工件電極)之間擊穿放電間隙的介質(zhì)，從而產(chǎn)生脈沖火花放電的電蝕除現(xiàn)象，達(dá)到去除材料，以滿足一定形狀、尺寸和表面質(zhì)量的要求[3]。連續(xù)脈沖放電過程實(shí)際上是單脈沖放電的累積過程，單脈沖放電的沖蝕特性是放電加工的基本單元。同時(shí)對(duì)研究電火花加工的工藝規(guī)律和加工表面質(zhì)量的預(yù)測(cè)具有重要意義。

關(guān)于單脈沖放電加工和放電加工聚晶立方氮化硼材料有許多有價(jià)值的文獻(xiàn)。Gadalla A. M等[4]利用電火花放電過程的仿真模型來評(píng)價(jià)脈沖波形的重要性。研究了單脈沖放電火花壓力和火花溫度的周期性變化。Das S等[5]建立了一個(gè)包含較多等離子體特性、移動(dòng)熱源特性、脈沖放電和線切割影響的單脈沖放電的綜合數(shù)學(xué)模型，用于預(yù)測(cè)單脈沖和脈沖放電在線切割加工中的線電極損耗，驗(yàn)證試驗(yàn)和模型計(jì)算與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)吻合較好。Ninomiya S等[6]在針狀電極的單脈沖電火花加工實(shí)驗(yàn)中證實(shí)，當(dāng)電極設(shè)置為正極性時(shí)，EC-PCD中的EC金剛石區(qū)域與鈷區(qū)域一起被去除，而電極設(shè)置為負(fù)極性時(shí)，只有C-PCD中的鈷區(qū)域被去除。Govindan P等[7]建立了在磁場(chǎng)輔助下氣體中電火花加工的單脈沖放電模型，包括電流、電壓、電磁場(chǎng)和脈沖寬度等參數(shù)，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。文獻(xiàn)[8]建立了微放電的三維熱-結(jié)構(gòu)耦合模型。在此基礎(chǔ)上，采用間接耦合方法對(duì)單脈沖火花放電的溫度場(chǎng)和熱應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行了分析。Rohit-Rajendran等[9]首先利用ANSYS有限元程序計(jì)算了工件材料內(nèi)部的溫度分布，然后根據(jù)溫度分布估算了單脈沖火花產(chǎn)生的體積。將不同輸入?yún)?shù)下的理論材料去除率與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，確定進(jìn)入AISI H13工具鋼工件的能量成分。研究了輸入?yún)?shù)(放電電流、電壓和脈沖寬度)對(duì)工件蝕除半徑和深度溫度分布的影響。文獻(xiàn)[10]對(duì)單次放電脈沖產(chǎn)生雙脈沖的機(jī)理進(jìn)行了一系列新的分析和實(shí)驗(yàn)。討論了兩個(gè)脈沖發(fā)生器的放電特性，給出了單脈沖等離子體模型放電通道半徑的差異。此外，還分析了單脈沖熱效應(yīng)的熱影響區(qū)域特性。Zhang Min等[11]設(shè)計(jì)并進(jìn)行了5個(gè)單因素單脈沖放電加工實(shí)驗(yàn)，分別使用不同的介質(zhì)、極性、間隙寬度、工具電極幾何形狀和浸沒深度。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，這些加工參數(shù)對(duì)沖擊力有一定的影響，當(dāng)介質(zhì)為空氣時(shí)，沖擊力很小，正沖力略大于負(fù)沖力；氣隙寬度對(duì)蝕除坑直徑有影響，而浸沒深度對(duì)蝕除坑直徑?jīng)]有影響。

本文在分析單脈沖放電機(jī)理和聚晶立方氮化硼材料腐蝕去除機(jī)理的基礎(chǔ)上，研究了不同脈沖放電方式和單脈沖放電的特點(diǎn)，得到了單脈沖放電的變化規(guī)律和不同極性下單脈沖放電的特性。

1 單脈沖放電試驗(yàn)研究

實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)了普通單脈沖控制電源,如圖1所示,其控制電路如圖2所示。電極采用直徑為0.07 mm的碳化鎢電極絲，工件采用GE生產(chǎn)的導(dǎo)電聚晶立方氮化硼 Compact BZN9100 (90% cBN/Ti基，基體平均粒徑2 μm)，介質(zhì)為去離子水。實(shí)驗(yàn)參數(shù)見表1。

圖1 單脈沖放電控制電源

圖2 單脈沖放電控制回路

表1 單脈沖放電試驗(yàn)參數(shù)

單脈沖控制電路的基本思路：當(dāng)單脈沖電源通電后，通過按動(dòng)開關(guān)按鈕就可以產(chǎn)生一個(gè)脈沖。采用正極性加工，即工件接正極，電極接負(fù)極。所積聚的總能量與能量的散失有關(guān)，而能量的散失又與材料的熱導(dǎo)率有關(guān)，材料的熱導(dǎo)率越大，熱量散失越快，相同時(shí)間內(nèi)能量的積聚越小，能量釋放產(chǎn)生的爆炸力也就越小。因此，初步推斷，材料的熱導(dǎo)率對(duì)EDG過程中產(chǎn)生的火花爆炸力可能起到一定的衰減作用。

將脈沖放電電壓加到工件和工具電極上，極間絕緣介質(zhì)被導(dǎo)通，形成放電通道。放電通道的電流密度為104～ 107A/cm2，因?yàn)榉烹娡ǖ赖姆烹娛艿诫姶帕椭車橘|(zhì)流體的壓縮，放電通道的電流密度非常小。而放電通道中的電子和離子，在電場(chǎng)的作用下，不斷地與工件表面和工具電極發(fā)生碰撞，不斷地將動(dòng)能轉(zhuǎn)化為熱能。因此，沿電極間隙的放電通道會(huì)形成瞬時(shí)高熱源，迅速加熱工件和工具電極表面，電極溫度急劇上升，達(dá)到材料的熔點(diǎn)甚至沸點(diǎn)。由于放電的熱量非常迅速，材料的熔化和氣體具有爆炸的特性，熔化的材料在爆炸力的影響下離開電極表面。脈沖放電結(jié)束時(shí)，放電通道周圍的氣泡繼續(xù)膨脹，氣泡中的壓力降低，使氣體在高壓下溶解在熔融金屬中，使部分熔融金屬被拋出，最終在電極表面形成放電坑。因此，單脈沖放電材料的沖蝕去除過程實(shí)際上是一個(gè)熱沖蝕過程。單脈沖放電材料的燒蝕除體積外，與單脈沖能量、加工極性過程以及電極材料的熱物理性能密切相關(guān)。

單脈沖放電加工聚晶立方氮化硼材料得到的腐蝕坑形狀非常不規(guī)則，如圖3所示，有明顯的塊狀脫落形成的坑，面積較大，腐蝕坑深度相對(duì)較小。這種蝕除狀態(tài)與連續(xù)脈沖放電加工略有不同。

圖3 PcBN工件單脈沖電火花放電磨削蝕除坑

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

聚晶立方氮化硼材料本身的特性是其放電加工過程中產(chǎn)生不規(guī)則形狀蝕除凹坑的主要原因。聚晶立方氮化硼材料不同于其他導(dǎo)電材料，它是在高溫高壓下由單晶立方氮化硼和金屬鍵合催化作用下合成的材料，熔點(diǎn)高,脆性大，具備較高的導(dǎo)熱系數(shù)。聚晶立方氮化硼材料是由金屬粘結(jié)劑和立方氮化硼單晶合成的，在各單晶晶粒交錯(cuò)生長(zhǎng)之間，形成一個(gè)個(gè)導(dǎo)電網(wǎng)格，它們主要是由粘合劑中的金屬及一些氮化物組成的，所以聚晶立方氮化硼并非處處導(dǎo)電，在電火花放電磨削過程中，首先在這個(gè)導(dǎo)電網(wǎng)格上放電，放電產(chǎn)生的熱量使這個(gè)網(wǎng)格上的金屬熔化或汽化，因此，處在這個(gè)導(dǎo)電網(wǎng)格區(qū)域中的立方氮化硼單晶在放電產(chǎn)生的熱量作用下熔化或氧化，根據(jù)放電通道的移動(dòng)理論，放電通道在時(shí)間上具有離散性，通道形成后，與通道接觸面積上的粘結(jié)劑金屬被焦耳—楞次熱瞬時(shí)加熱到相當(dāng)高的溫度而產(chǎn)生汽化性爆炸，在電極材料上形成一個(gè)腐蝕痕跡，此后，通道移動(dòng)到上次爆炸后形成的小坑邊緣另一處的導(dǎo)電點(diǎn)處，將其加熱爆炸，又留下一個(gè)腐蝕痕跡，如此下去直至放電結(jié)束，由于聚晶立方氮化硼材料在高溫高壓燒結(jié)的分布不均勻性，當(dāng)采用電火花單脈沖放電磨削加工時(shí)，形成了如圖3所示的高度不規(guī)則的放電坑。

2.1 單脈沖寬度分析

從圖4、圖5可以看出，無論工件電極連接到正極還是負(fù)極，放電腐蝕坑的半徑和深度都隨著脈沖持續(xù)時(shí)間的延長(zhǎng)而增大。同時(shí)，放電而產(chǎn)生的熱影響區(qū)域的半徑也隨著脈沖持續(xù)時(shí)間的延長(zhǎng)而增大，但熱影響區(qū)的半徑變化更明顯一些。

圖4 脈沖寬度與蝕除坑半徑的關(guān)系曲線

圖5 脈沖寬度與放電熱影響區(qū)半徑的關(guān)系曲線

圖5是工件接不同極性下的放電腐蝕坑深徑比的關(guān)系曲線圖。從圖中可以看出，無論工件電極是接正極還是負(fù)極，隨著脈沖持續(xù)時(shí)間的增加，放電腐蝕坑的半徑與腐蝕坑深度的比率呈下降趨勢(shì)，但在相同放電參數(shù)下，工件電極接負(fù)極而得到的放電腐蝕坑的深徑比要大于工件電極接正極時(shí)的情況，而徑深比越大，表明放電腐蝕凹坑越平坦；無論工件電極接在正極還是負(fù)極，采用小脈沖寬度的電火花放電磨削都可以獲得較好的表面粗糙度。在相同的單脈沖電火花放電參數(shù)下，工件電極連接負(fù)極而得到的工件表面粗糙度優(yōu)于電極接正極加工的工件表面粗糙度。

圖6 脈沖寬度與蝕除坑深徑比的關(guān)系曲線

隨著脈沖寬度的增加，深徑比減小。造成這種現(xiàn)象的原因可能是：(1)隨著脈沖持續(xù)時(shí)間的延長(zhǎng)，放電通道半徑增大，通道中的等離子體密度降低，邊緣的能量密度已難以有效蝕除工件材料，而通道中心的等離子體能量密度雖有減少，但能量密度還是比較高的，依然能去除工件材料，所以放電通道中心沿深度方向的材料蝕除量大于放電通道邊緣的材料蝕除量，導(dǎo)致深徑比下降。(2)隨著脈沖持續(xù)時(shí)間的增加，與電極表面直接接觸的對(duì)流和傳導(dǎo)的熱量更多地傳遞到表面的絕緣介質(zhì)上，并且沿深度方向，幾乎沒有與絕緣介質(zhì)的熱交換，導(dǎo)致深度方向的有效能高于徑向方向的有效能，使得深度方向的工件材料蝕除率大于徑向方向的材料蝕除率，從而降低了深徑比。

單脈沖放電坑半徑R與放電持續(xù)時(shí)間ton的回歸模型可記為式(1)。式(1)中，Q為放電能，m,n,K為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)。對(duì)于不同的電極材料，m、n、K可由實(shí)驗(yàn)系數(shù)l、m、n按式(2)計(jì)算。

R(t)=KQmtonn

(1)

(2)

為簡(jiǎn)化回歸計(jì)算過程，取上述方程兩邊的自然對(duì)數(shù)。這樣，將回歸模型的非線性關(guān)系轉(zhuǎn)化為線性關(guān)系。利用MINTIA統(tǒng)計(jì)軟件進(jìn)行回歸分析，可得到微尺度條件下放電坑半徑的經(jīng)驗(yàn)公式:

R(t)=5.9428.ton0.45(μm)

(3)

2.2 單脈沖放電脈沖寬度與脈沖電流的影響

放電電流和放電維持電壓隨放電持續(xù)時(shí)間的變化趨勢(shì)如圖7、8所示。這里放電維持電壓是正?；鸹ǚ烹娺^程中的間隙電壓的平均值，放電電流是通過限流電阻的電流平均值。從圖中可以看出,放電電流在0.35～0.45A范圍內(nèi)波動(dòng)，而維持電壓在15～20V范圍內(nèi)波動(dòng)，二者都不受放電持續(xù)時(shí)間和開路

圖7 脈沖寬度與放電電流的關(guān)系

圖8 脈沖寬度與放電維持電壓的關(guān)系

電壓的影響。電火花放電首先需要有足夠高的開路電壓和足夠小的放電間隙來保證有足夠髙的電場(chǎng)強(qiáng)度使介質(zhì)擊穿，當(dāng)介質(zhì)擊穿形成放電等離子體通道后，電路由開路變?yōu)閷?dǎo)通狀態(tài)，極間電阻由無限大變?yōu)橛邢拗?。同時(shí)，間隙電壓由開路電壓迅速降為放電維持電壓，放電電流從0迅速增大并穩(wěn)定在某一范圍，放電電流值取決于電路的限流電阻和放電通道的電阻值。在微尺度條件下的電火花放電過程中，等離子體通道內(nèi)部的帶電粒子運(yùn)動(dòng)非常不規(guī)律，從而引起放電通道的電阻值不斷波動(dòng)。這樣,當(dāng)限流電阻一定且放電等離子體通道的電阻在小范圍內(nèi)波動(dòng)時(shí)，放電電流與放電維持電壓也在小范圍內(nèi)波動(dòng)，與放電持續(xù)時(shí)間和開路電壓無關(guān)。

3 總結(jié)

通過以上分析，可以得出以下結(jié)論:

(1)無論工件接正極還是負(fù)極，隨著放電脈沖寬度的增加，放電腐蝕坑的深徑比在13～20范圍內(nèi)發(fā)生變化，且基本呈現(xiàn)減小趨勢(shì)。

(2)在脈沖持續(xù)時(shí)間較短的情況下，相同的放電參數(shù)，工件電極接正極，單脈沖放電蝕除凹坑的深徑比要小于工件電極接負(fù)極時(shí)。

(3)隨著脈沖寬度的延長(zhǎng)，放電腐蝕熱影響區(qū)半徑迅速增大，然后趨于平緩。

致 謝:本課題的研究獲得北京市自然科學(xué)基金(No.3162013)和北京市科學(xué)技術(shù)研究院青年學(xué)者計(jì)劃(No. YS201905)的資助。