趙成龍

(中鐵十九局集團(tuán)第二工程有限公司，遼寧 遼陽 111000)

0 引言

節(jié)段預(yù)制拼裝就是將橋梁的梁體沿縱向劃分為節(jié)段，在工廠預(yù)制后運(yùn)輸至橋位進(jìn)行橋位組拼，并施加預(yù)應(yīng)力使之成為整體結(jié)構(gòu)物的一種橋梁建造方法[1]。橋梁節(jié)段預(yù)制拼裝施工工藝具有施工速度快、節(jié)段重量輕、廠制混凝土質(zhì)量容易控制、適合體外預(yù)應(yīng)力等優(yōu)點(diǎn)，滿足高速鐵路對線路的平順度高標(biāo)準(zhǔn)要求。

近年來，我國相關(guān)學(xué)者對該類型結(jié)構(gòu)橋梁進(jìn)行了許多應(yīng)用和研究。閆澤宇使用有限元軟件 ABAQUS 分析了節(jié)段預(yù)制拼裝 UHPC梁膠接縫受力行為，分析結(jié)果與試驗結(jié)果吻合良好[2]；楊勝等人以鄭州市四環(huán)線及大河路快速化工程為實(shí)際工程背景，對箱梁在不同施工階段的線形控制原理進(jìn)行研究，得到了箱梁在預(yù)制階段的坐標(biāo)轉(zhuǎn)換公式，同時對預(yù)制階段的預(yù)制誤差及線形糾偏做了說明[3]；鐘永新等人結(jié)合實(shí)際橋梁節(jié)段梁預(yù)制拼裝案例，建立全橋有限元模型和節(jié)段梁模型，分析節(jié)段梁在存梁期收縮、徐變的不同模擬方式并進(jìn)行對比，給出實(shí)際條件下存梁對節(jié)段梁應(yīng)變的影響，分析節(jié)段梁拼裝期間預(yù)應(yīng)力等參數(shù)的影響模式，最終提出混凝土節(jié)段梁過程控制模擬建議[4]。

由上述研究成果可知：目前對于簡支梁階段架設(shè)的研究已經(jīng)取得了很好的進(jìn)展，但是在膠拼簡支梁的有限元分析和簡支梁整體懸吊吊裝施工過程中，吊桿拆除和預(yù)應(yīng)力張拉工序的研究較少，對于該方向展開深入的研究具有重要的意義。本文主要運(yùn)用MIDAS/Civil有限元軟件對48 m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁結(jié)構(gòu)設(shè)計進(jìn)行分析以及對預(yù)應(yīng)力張拉及松吊掛匹配技術(shù)進(jìn)行研究。

1 工程概況

鹽通鐵路通張段工程長江大橋南引橋由于緊鄰長江且為空心高墩上架設(shè)，平均墩高在50 m以上，大風(fēng)等惡劣天氣較多，因此不具備橋下作業(yè)條件，無法采用支架施工，且墩高較高的情況下受制于架設(shè)設(shè)備和結(jié)構(gòu)跨度等因素采用32 m的簡支梁并不經(jīng)濟(jì)，故采用48 m節(jié)段預(yù)制膠接拼裝簡支箱梁。梁體采用單箱、單室等高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁，主梁采用C60混凝土。梁頂寬12.2 m，底寬6.2m，梁高4.0 m，軌底至梁頂高度為0.71 m?？缰薪孛骓敯搴?2 cm，底板厚35 cm，腹板厚50 cm。在支點(diǎn)附近根據(jù)預(yù)應(yīng)力布置和計算情況對頂?shù)装寮案拱暹m當(dāng)加厚。

2 設(shè)計分析

2.1 預(yù)制梁段劃分

簡支箱梁計算跨度46.9 m，梁長根據(jù)支座噸位、預(yù)應(yīng)力張拉千斤頂要求的工作空間及造橋機(jī)構(gòu)造要求確定為49.1 m(單側(cè)梁縫5 cm)。箱梁預(yù)制段長度，一方面梁段重量控制在2 000 kN以內(nèi)從而減少梁段的種類，另一方面每跨箱梁采用奇數(shù)分塊，避免跨中需要設(shè)置接縫的情況，對稱布置，因此48 m簡支箱梁預(yù)制梁段長度分4.8、4.3和3.4 m三種，共11段，10個接縫。

2.2 預(yù)應(yīng)力體系及鋼束布置

箱梁只設(shè)置縱向預(yù)應(yīng)力。箱梁腹、底板均采用15-7Φ5鋼絞線，其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk均為1 860 MPa。48 m簡支梁預(yù)應(yīng)力橫向布置圖如圖1所示。

圖1 跨中/支點(diǎn)預(yù)應(yīng)力橫向布置圖

2.3 箱梁結(jié)構(gòu)靜力分析計算

2.3.1 計算理論

48 m簡支箱梁采用MIDAS/Civil有限元軟件模擬分析，縱向按照全預(yù)應(yīng)力理論設(shè)計。施工階段分為梁段吊裝、永久預(yù)應(yīng)力張拉、二期恒載鋪裝、10年收縮徐變4個階段。48 m簡支梁結(jié)構(gòu)以及預(yù)應(yīng)力布置MIDAS/Civil有限元模型如圖2所示。梁部結(jié)構(gòu)采用平面梁單元模擬，圖2給出了預(yù)應(yīng)力鋼束的布置形狀。

圖2 48 m簡支梁及預(yù)應(yīng)力鋼束有限元模型

2.3.2 荷載組合

根據(jù)規(guī)范兩種荷載組合進(jìn)行結(jié)構(gòu)驗算[5]，具體如下：

主力組合：結(jié)構(gòu)自重+預(yù)應(yīng)力+混凝土收縮徐變+二期恒載。

主力+附加力組合：結(jié)構(gòu)自重+預(yù)應(yīng)力+混凝土收縮徐變+活載+溫度梯度[6]。

2.3.3 主要檢算結(jié)果

在主力和主力+附加力兩種工況下邁達(dá)斯有限元模型分析結(jié)果如表1所示。該橋使用C60混凝土，根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10002.3—2005)6.4.13規(guī)定，混凝土最大拉應(yīng)力應(yīng)小于0.7fct=0.7×3.5 MPa=2.45 MPa，最大壓應(yīng)力不得超過0.75fc=0.75×40 MPa=30 MPa。由表1可知，梁體應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。

表1 48 m節(jié)段拼裝簡支梁兩種荷載工況應(yīng)力匯總表 單位：MPa

3 永久預(yù)應(yīng)力張拉及松吊掛匹配技術(shù)研究

3.1 研究概況

節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁施工過程中，拆除吊桿前若張拉預(yù)應(yīng)力過少，拆除吊桿后會產(chǎn)生安全事故；若張拉預(yù)應(yīng)力過多，由于架橋機(jī)剛度相對于梁較小，張拉梁體預(yù)應(yīng)力后梁體上拱量較架橋機(jī)小，導(dǎo)致張拉預(yù)應(yīng)力后吊桿力不能全部卸載，可能造成梁體上緣開裂，對橋梁的后期正常使用和耐久性造成影響；懸吊過程中吊桿和預(yù)應(yīng)力共同作用，使得梁體受力復(fù)雜，吊桿的拆除時機(jī)以及預(yù)應(yīng)力張拉的工序?qū)τ跇蛄赫w受力和成橋線形影響很大，因此針對48 m節(jié)段拼裝簡支梁永久預(yù)應(yīng)力張拉量及松吊掛匹配技術(shù)進(jìn)行了研究，提出了如下兩個控制準(zhǔn)則[7]：

準(zhǔn)則一：未拆吊桿情況下梁體截面上緣應(yīng)力控制原則?？紤]自重完全由吊桿承擔(dān)，不考慮張拉預(yù)應(yīng)力時梁體上拱引起的架橋機(jī)卸載部分自重由預(yù)應(yīng)力承擔(dān)的影響。此工況下，只考慮預(yù)應(yīng)力對梁體引起的應(yīng)力，根據(jù)預(yù)應(yīng)力束的張拉順序依次逐束張拉，只在預(yù)應(yīng)力鋼絞線作用下簡支梁上緣拉應(yīng)力滿足上述規(guī)范要求的原則確定預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉量。在考慮梁體上拱引起部分自重由梁體預(yù)應(yīng)力承擔(dān)后上緣拉應(yīng)力不會超過不考慮自重的應(yīng)力，結(jié)構(gòu)上緣處于安全范圍內(nèi)。此準(zhǔn)則用于確定拆除吊桿前的最大預(yù)應(yīng)力束張拉量。

準(zhǔn)則二：拆除吊桿后結(jié)構(gòu)安全性原則。根據(jù)預(yù)應(yīng)力的張拉順序依次張拉，不考慮吊桿的支撐作用，簡支梁在自重和預(yù)應(yīng)力共同作用下截面強(qiáng)度滿足規(guī)范要求且下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力。此準(zhǔn)則用于確定拆除吊桿前的最小預(yù)應(yīng)力束張拉量。

3.2 簡化計算分析方法

3.2.1 有效預(yù)應(yīng)力計算分析

根據(jù)規(guī)范扣除預(yù)應(yīng)力損失后可以分析僅考慮預(yù)應(yīng)力的情況下，每束預(yù)應(yīng)力引起的簡支梁上緣應(yīng)力σ上和下緣應(yīng)力σ下。

3.2.2 自重作用下上下緣應(yīng)力分析[8]

將簡支梁自重除以橋梁跨徑近似換算為跨度上的均布荷載，48 m簡支梁自重均布荷載g=321.26 kN/m，則梁體自重產(chǎn)生的跨中彎矩M自重=92 522.01 kN·m。

根據(jù)材料力學(xué)正應(yīng)力計算公式，由自重產(chǎn)生的上下緣應(yīng)力分別為σ上=6 072.979 kPa、σ下=-9 568.95 kPa(“-”代表下緣受拉)。

3.2.3 準(zhǔn)則一自重效應(yīng)分析

由于在張拉預(yù)應(yīng)力過程中，橋梁的自重是由架橋機(jī)吊桿和張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線共同承擔(dān)，因此在估算準(zhǔn)則一中預(yù)應(yīng)力對跨中截面產(chǎn)生的上下緣應(yīng)力時，還需要考慮在張拉預(yù)應(yīng)力時，簡支梁上拱產(chǎn)生的自重效應(yīng)。通過張拉預(yù)應(yīng)力時橋梁跨中上拱量與架橋機(jī)的撓度的比值，來考慮簡支梁自重的一部分由預(yù)應(yīng)力承擔(dān)，按照公式(1)計算[8]：

(1)

式中：ξ為梁體上拱引起的預(yù)應(yīng)力鋼束承擔(dān)的自重百分比；y1為自重引起的架橋機(jī)跨中豎向撓度，mm；y2為拆除吊桿前張拉的預(yù)應(yīng)力束引起的簡支梁跨中上拱量，mm。

3.2.4 預(yù)應(yīng)力引起的簡支梁跨中上拱量y2計算方法

為計算預(yù)應(yīng)力引起的梁體上拱量y2，可將預(yù)應(yīng)力作用等效為簡支梁上均布荷載qy，預(yù)應(yīng)力等效均布荷載按照(2)式計算：

(2)

式中：qy為預(yù)應(yīng)力的等效均布荷載，kN/m；Nk為預(yù)應(yīng)力控制軸力，kN；f為預(yù)應(yīng)力鋼束在簡支梁跨中的垂度，m；l為簡支梁跨徑，m。

預(yù)應(yīng)力引起的簡支梁跨中上拱量y2由式(3)計算：

(3)

式中：EI為簡支梁的剛度，N/m。

3.2.5 梁體上拱引起的預(yù)應(yīng)力鋼束承擔(dān)的自重百分比分析

在全部梁體自重作用下架橋機(jī)跨中撓度y1由有限元軟件分析得到，架橋機(jī)在吊裝節(jié)段過程中跨中撓度為y1=92.79 mm(↓)，計算簡支梁張拉N4～N6’每根預(yù)應(yīng)力過程中累計上撓度y1=26.86 mm(↑)，計算出張拉預(yù)應(yīng)力簡支梁上拱后預(yù)應(yīng)力承擔(dān)自重的百分比為ξ=28%。也可以計算出每一束預(yù)應(yīng)力引起的梁體上拱值，按照上述計算過程計算需要考慮的自重百分比。

3.2.6 理論計算結(jié)果分析

根據(jù)計算結(jié)果，選用累計張拉到N8、N8′，N5、N5′，N6、N6′三種預(yù)應(yīng)力張拉方案均滿足規(guī)范要求。因為累計張拉到N6、N6’預(yù)應(yīng)力可以剛好完全張拉完簡支梁所有的腹板預(yù)應(yīng)力，施工簡單方便，故簡化計算分析中三種預(yù)應(yīng)力張拉方案選用累計張拉到N6、N6′預(yù)應(yīng)力拆除吊桿最合適。

3.2.7 有限元驗證

通過建立有限元對簡化的計算方法進(jìn)行驗證，有限元模型包含1 071個節(jié)點(diǎn)，2 490個單元。整體有限元模型如圖3所示。

圖3 48 m簡支梁+架橋機(jī)整體有限元模型

3.3 結(jié)果對比分析

選用累計張拉到N8、N8′，N5、N5′，N6、N6′三種預(yù)應(yīng)力張拉方案均滿足規(guī)范要求，有限元分析結(jié)果與簡化計算結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果如表2。

表2 計張拉預(yù)應(yīng)力三種方案上下緣應(yīng)力對比表 單位：MPa

根據(jù)有限元驗證和簡化計算分析結(jié)果可知：三種預(yù)應(yīng)力張拉方案選用累計張拉到N6、N6’預(yù)應(yīng)力拆除吊桿最合適。

4 結(jié)論

以48 m簡支梁懸吊拼裝施工為工程背景，對膠接拼裝簡支梁結(jié)構(gòu)設(shè)計進(jìn)行了設(shè)計和分析，得出結(jié)論如下：

(1)運(yùn)用MIDAS/Civil軟件建立48 m簡支梁有限元模型，并分析其在主力和主力+附加力兩種工況下的應(yīng)力，均滿足規(guī)范要求。

(2)以48 m簡支梁懸吊拼裝施工為工程背景，運(yùn)用MIDAS/Civil有限元軟件建立綜合考慮架橋機(jī)及48 m簡支梁的整體模型，對拼裝時吊桿拆除時機(jī)和吊桿拆除前的預(yù)應(yīng)力張拉量提出了兩個設(shè)計準(zhǔn)則，現(xiàn)場施工和有限元結(jié)果表明，此兩個準(zhǔn)則適于架橋機(jī)施工節(jié)段膠拼簡支梁。

(3)根據(jù)整體有限元模型的分析結(jié)果提出簡化的模型分析方法和預(yù)應(yīng)力張拉量的確定理論計算公式并驗證了其合理性，以便后續(xù)節(jié)段拼裝施工在不做大量有限元計算的基礎(chǔ)上即可確定預(yù)應(yīng)力張拉及吊桿拆除的施工方案，為以后簡支梁階段拼裝施工技術(shù)提供寶貴經(jīng)驗。