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        長(zhǎng)距離大口徑多起伏重力輸水工程的水錘防護(hù)研究

        2022-07-01 06:24:44任玉瑩
        黑龍江水利科技 2022年5期
        關(guān)鍵詞:關(guān)閥壓閥包絡(luò)線

        任玉瑩

        (哈爾濱功達(dá)給排水技術(shù)有限公司,哈爾濱 150000)

        0 引 言

        長(zhǎng)距離輸水工程是對(duì)水源進(jìn)行遠(yuǎn)距離傳輸?shù)囊活惞こ蹋ㄟ^(guò)跨區(qū)域調(diào)水的方式改變水資源分布無(wú)法滿足用水實(shí)際的問(wèn)題,這種人為手段的優(yōu)點(diǎn)在于有效優(yōu)化地區(qū)生活條件,同時(shí)實(shí)現(xiàn)保護(hù)環(huán)境和促進(jìn)地區(qū)經(jīng)濟(jì)的目標(biāo)。此類工程同樣也存在輸水量大,距離遠(yuǎn),水源輸送所需時(shí)間也會(huì)相應(yīng)增加的特點(diǎn)[1]。

        重力流和泵送流是長(zhǎng)距離輸水的基礎(chǔ)輸水方式,其中長(zhǎng)距離重力流輸水工程具有可利用的地形高差,管線可根據(jù)地形起伏平行鋪設(shè),且在輸水過(guò)程中可利用天然落差重力自流的特點(diǎn)[2],一定程度上的節(jié)省了工程造價(jià)、降低管線運(yùn)行費(fèi)用,且便于進(jìn)行管線日常的運(yùn)行維護(hù)管理工作。因而一般在工程條件滿足重力流要求的前提下,建議優(yōu)先選擇重力流輸水方式。但其仍然存在一些自身缺陷,如管線閥門關(guān)閉操作不當(dāng)或出現(xiàn)故障時(shí)[3],地形起伏落差高低與管道承受的壓力大小成正比,導(dǎo)致水錘引起的爆管事故頻發(fā)的問(wèn)題。

        長(zhǎng)距離大口徑多起伏重力流輸水管線的主要特點(diǎn)為管線及閥門等附件口徑大、管線距離長(zhǎng)、地形高低交替起伏多、流量大,較于一般重力流輸水工程管線的而言,其自身特性更為復(fù)雜。輸水過(guò)程中更易發(fā)生爆管等事故,嚴(yán)重時(shí)可能危及人民生命,造成無(wú)法預(yù)計(jì)的財(cái)產(chǎn)損失和不良社會(huì)影響。因而長(zhǎng)距離大口徑多起伏重力流輸水管線的水錘防護(hù)對(duì)長(zhǎng)距離輸水管線運(yùn)行安全是非常重要的研究方向之一。

        文章以國(guó)內(nèi)某輸水工程為例,在建立水力過(guò)渡過(guò)程模型基礎(chǔ)上,依次對(duì)不同關(guān)閥時(shí)間、增加不同水錘防護(hù)設(shè)備方案進(jìn)行模擬,選擇相對(duì)合適的水錘防護(hù)方案。

        1 水錘綜述

        1.1 水錘成因

        密閉的輸水管道內(nèi)流速變化劇烈,從而使急劇變化的壓力波動(dòng)產(chǎn)生水力撞擊現(xiàn)象,稱為水錘現(xiàn)象或水擊。也是一種流體水力瞬時(shí)變化過(guò)程及非穩(wěn)定狀態(tài),即流體運(yùn)動(dòng)中任一點(diǎn)處的包含流速、加速度,壓強(qiáng)及密度等一切動(dòng)態(tài)因素,可隨空間和時(shí)間發(fā)生變化[4]。它的邊界條件一般包括水泵或閥門等附件的特點(diǎn)、管道布置特點(diǎn)、管材、水池水位的高低變化等。發(fā)生水錘的原因可分為啟泵水錘、停泵水錘和關(guān)閥水錘三種。文章是針對(duì)其中的關(guān)閥水錘進(jìn)行研究分析。

        1.2 水錘的危害

        在長(zhǎng)距離輸水工程中,因中途突然停止運(yùn)行引發(fā)的水錘現(xiàn)象較為普遍,可能導(dǎo)致管道中的壓力瞬間急速增加,甚至達(dá)到平時(shí)工作壓力的幾倍,其升壓值有大概率會(huì)引起管道破裂,嚴(yán)重時(shí)使整個(gè)管道癱瘓的情況,無(wú)法滿足正常供水[5]。

        2 技術(shù)路線

        文章在建立水力過(guò)渡過(guò)程模型基礎(chǔ)上,進(jìn)行水錘防護(hù)模擬步驟如下:

        水錘防護(hù)模擬技術(shù)路線,見圖1。

        圖1 水錘防護(hù)模擬技術(shù)路線

        3 水力過(guò)渡過(guò)程模型建立

        長(zhǎng)距離重力流輸水管線水力過(guò)渡過(guò)程建模過(guò)程中需要明確水池、閥門、防護(hù)設(shè)備等邊界條件,具體如下:

        3.1 水池邊界條件

        水池的邊界為輸水管道與水池的連接位置。這里將水位作為恒定值,假設(shè)水池水位為HR,則管道上游節(jié)點(diǎn)1水頭為HP1=HR[6]。

        HP1=HR+△Hsinωt

        (1)

        式中:△H為波動(dòng)幅度;ωt為相位。

        在HP1確定后,計(jì)算結(jié)點(diǎn)流量,計(jì)算公式為:

        (2)

        3.2 單向調(diào)壓塔

        在輸水管道中的峰點(diǎn)、駝峰處及魚背點(diǎn)等處常出現(xiàn)負(fù)壓和水柱分離的情況,一般情況下可以通過(guò)設(shè)置單向調(diào)壓塔解決此類問(wèn)題。在泵的日常運(yùn)行工作中單向調(diào)壓塔與一般雙向調(diào)壓塔的差別在于,塔內(nèi)的設(shè)計(jì)水位線無(wú)需達(dá)到水力梯度線[7],因此其設(shè)置高度更為靈活。

        調(diào)壓塔流量:

        Qp1+Qp3=Qp2

        (3)

        式中:Qp1為調(diào)壓塔前的管內(nèi)流入流量,m3/s;Qp2為調(diào)壓塔后的管內(nèi)流出流量,m3/s;Qp3為流出調(diào)壓塔的流量,m3/s。

        流經(jīng)調(diào)壓塔后管內(nèi)流量見下式:

        (4)

        式中:Ca為調(diào)壓塔出口流量系數(shù);Ap為補(bǔ)水管過(guò)流面積,m2;Hp3為調(diào)壓塔的水位,m;Hp為管中壓力,m。

        流出調(diào)壓塔流量:

        (5)

        式中:Smax為調(diào)壓塔內(nèi)的浮球閥可控(常數(shù))最高水位,m;Z為塔的水平面高度,m;Q3為塔內(nèi)水體的流量,m3/s;Δt為調(diào)壓塔水體出流時(shí)間,s;F為調(diào)壓塔的截面面積,m2;

        當(dāng)Hp3≤Hp,Qp3=0時(shí):

        Qp1=(-Hp+Cpt)/B1

        (6)

        Qp2=(Hp+Cm2)/B2

        (7)

        3.3 雙向調(diào)壓塔

        一般情況下,雙向調(diào)壓塔的高度要大于輸水管道水力梯度線,其體積能夠囊括水柱分離后的空腔容量。

        當(dāng)輸水管線為正壓時(shí),其內(nèi)部液體流入塔內(nèi)的流量為:

        (8)

        當(dāng)輸水管線為負(fù)壓時(shí),從調(diào)壓塔流出的液體反方向流量為:

        (9)

        式中:H0調(diào)壓塔內(nèi)本身具有的水深;HP因泄流或注入后在調(diào)壓塔內(nèi)的水深;QP流入管道中水體流入調(diào)壓塔內(nèi)的流量;QP流出從調(diào)壓塔內(nèi)流入管道的水體流量[8]。

        3.4 調(diào)流調(diào)壓閥

        調(diào)流調(diào)壓閥包含活塞式和多噴孔式等多種形式,也被稱為調(diào)流閥。其具有水位控制、保壓釋壓控制、減壓控制、流量控制等功能,能夠起到無(wú)氣蝕、無(wú)振動(dòng)、無(wú)紊流、防泥沙阻力等作用。在大型輸水工程中被頻繁應(yīng)用,其中用于重力流長(zhǎng)距離輸水工程的頻率較高。

        調(diào)流調(diào)壓閥在穩(wěn)定流量條件下,通過(guò)出口閥門流量Qp的計(jì)算式為[9]:

        (10)

        式中:τ為閥門開度的非線性函數(shù);Cd為閥門全開時(shí)的流量系數(shù);Ag為閥門全開時(shí)誰(shuí)同意流過(guò)的面積,m2;△Hp為閥門的水頭損失,m。

        3.5 超壓泄壓閥

        若管道因關(guān)閉閘閥而產(chǎn)生水錘現(xiàn)象,則可以通過(guò)在閘閥后安裝進(jìn)氣閥減小出現(xiàn)的負(fù)壓。也可將超壓泄壓閥(又稱安全閥)安裝在閘閥之前,與閥后安裝進(jìn)氣閥的效果相同。它的工作原理是在閥門關(guān)閉或延時(shí)開啟的情況下,減緩上游管道的流速變化,且通過(guò)開度產(chǎn)生減壓效果,中和管道內(nèi)因關(guān)閥產(chǎn)生的增壓,達(dá)到消減水錘壓力的作用[10]。

        結(jié)點(diǎn)水頭平衡方程:

        (11)

        式中:ξ為閥門阻力參數(shù);S2為管道特征常數(shù)。

        泄壓閥泄流量:

        QS=CS△H0.5

        (12)

        節(jié)點(diǎn)流量連續(xù)方程:

        QP1-QS=QP2

        (13)

        式中:CS為泄水系統(tǒng)流量系數(shù);△H為泄壓閥前主管水壓力與泄壓管出口壓力的差值,m。

        輸水管道中,應(yīng)先將泄壓閥完全開啟,避免關(guān)閉閥門時(shí)壓力升至巔峰狀態(tài)。由于水錘壓力巔峰值通常出現(xiàn)在全關(guān)閥門前,因而可以勻速開啟管道閥門并將開啟時(shí)間控制在主管閥門關(guān)閉所需的時(shí)間內(nèi)。需要特別注意的是需要通過(guò)閥門安全開度下的最小安全流量確定出水管與泄壓閥的口徑,以控制關(guān)閉閥門時(shí)產(chǎn)生的水錘。上述安全開度是指安裝泄壓閥前的閥門開度,在此安全開度的條件下主管道的閥門關(guān)閉時(shí)產(chǎn)生的水錘壓力不應(yīng)大于管道靜水壓力。

        根據(jù)超壓泄壓閥(安全閥)的工作原理可知,管道最高承壓值即為超壓泄壓閥出口壓力設(shè)定值HMi,當(dāng)瞬時(shí)壓力超過(guò)泄壓值,即HPi≥HMi,開始泄壓。節(jié)點(diǎn)流量QPi為流入該點(diǎn)的Qi[11]。

        4 水力過(guò)渡過(guò)程模型求解

        目前,計(jì)算水錘的方法有很多,為了解決輸水管道的水錘問(wèn)題,需要選擇合適的方法,以達(dá)到提高計(jì)算精度的目的。本研究采用特征線法進(jìn)行模型求解,壓力不穩(wěn)定流的基本方程是偏微分方程,特征線法則是將線性組合的偏微分方程(即運(yùn)動(dòng)方程或連續(xù)性方程) 轉(zhuǎn)變成特殊的全微分方程,再通過(guò)一階有限差分求出解。

        上述利用有限差分法求解是克服積分問(wèn)題的有效方法之一,因而通過(guò)差分形式的特征方程運(yùn)用計(jì)算機(jī)對(duì)各管段均勻時(shí)間步長(zhǎng)的矩形網(wǎng)格方法進(jìn)行求解[12]。

        特征線法優(yōu)點(diǎn)在于可根據(jù)穩(wěn)定性準(zhǔn)則解決邊界條件,其邊界條件編程難度相對(duì)較小,有處理非常復(fù)雜系統(tǒng)的能力,能夠達(dá)到現(xiàn)有差分法中的最佳精度,其計(jì)算結(jié)果全部可通過(guò)表格呈現(xiàn)。

        特征水錘計(jì)算的差分方程為式(14)至式(17)。

        QT=CT-CaHT

        (14)

        QT=Cn+CaHT

        (15)

        CT=QL1+CaHL1-CfQL1|QL1|

        (16)

        Cn=QL2-CaHL2-CfQL2|QL2|

        (17)

        5 水錘防護(hù)優(yōu)化方案-工程實(shí)例

        5.1 工程簡(jiǎn)介

        首先收集工程實(shí)例基礎(chǔ)數(shù)據(jù),主要包括管線縱斷數(shù)據(jù)、設(shè)計(jì)水量、水池水位等參數(shù),匯總工程概況如下:

        某輸水工程管線長(zhǎng)約85km,管徑為DN2800,管材主要采用涂塑鋼管和PCCP管兩種管材。首端水池最高水位912m,末端水池最低水位865m。設(shè)計(jì)流量為9m3/s。將上述收集到的數(shù)據(jù),整理分析輸入水錘分析軟件,建立水錘分析模型。根據(jù)地形變化特點(diǎn)布置空氣閥,管線縱斷圖,見圖2。

        圖2 管線縱斷圖

        5.2 水錘防護(hù)壓力限值制定

        根據(jù)《城鎮(zhèn)供水長(zhǎng)距離輸水管(渠)道工程技術(shù)規(guī)程》CECS193-2005,制定水錘防護(hù)壓力限值,規(guī)程中規(guī)定“水錘防護(hù)措施設(shè)計(jì)應(yīng)保證輸水管道最大水錘壓力≤1.3-1.5倍的最大工作壓力”。負(fù)壓下限為+2m,即不允許出現(xiàn)負(fù)壓。

        5.3 穩(wěn)態(tài)分析

        首先進(jìn)行靜壓分析,而后在管線的運(yùn)行方式基礎(chǔ)上,對(duì)管線的承壓能力能否達(dá)到設(shè)計(jì)要求進(jìn)行穩(wěn)態(tài)分析。按上述步驟對(duì)模型模擬分析可知,工程全線靜壓均包含在設(shè)計(jì)承壓范圍內(nèi),滿足管道承壓能力要求。管線靜壓圖,見圖3。

        圖3 管線靜壓圖

        工程正常穩(wěn)定運(yùn)行時(shí),對(duì)輸水管線穩(wěn)態(tài)工況進(jìn)行模擬計(jì)算,管線穩(wěn)態(tài)壓力分布圖,見圖4。

        圖4 管線穩(wěn)態(tài)壓力分布圖

        分析表明:在管線的穩(wěn)態(tài)運(yùn)行過(guò)程中,全線的自由水頭小于管線的設(shè)計(jì)承壓能力。當(dāng)流量較小的情況下,管線工作壓力較高,其靜壓為極限工作壓力,圖3中顯示管線的靜壓在管線的設(shè)計(jì)承壓能力范圍內(nèi),則設(shè)計(jì)承壓能力滿足要求。

        5.4 水錘防護(hù)方案制定

        結(jié)合本工程實(shí)例特點(diǎn),對(duì)輸水管線進(jìn)行關(guān)閥水錘模擬計(jì)算,以確定安全關(guān)閥時(shí)間及相應(yīng)水錘防護(hù)設(shè)備,現(xiàn)提出以下4種方案。水錘防護(hù)方案,見表1。

        表1 水錘防護(hù)方案

        由于本工程實(shí)例屬于大型輸水工程,所以對(duì)于工程運(yùn)行安全防護(hù)要求較高,負(fù)壓下限取+2m,無(wú)負(fù)壓。

        6 瞬態(tài)模擬

        根據(jù)指定的水錘防護(hù)方案進(jìn)行關(guān)閥水錘模擬,分析如下:

        6.1 方案1:多時(shí)間末端關(guān)閥模擬

        本方案對(duì)不同關(guān)閥時(shí)間進(jìn)行模擬計(jì)算,方案1水錘壓力包絡(luò)線計(jì)算結(jié)果,見表2。

        表2 方案一水錘壓力包絡(luò)線計(jì)算結(jié)果

        通過(guò)計(jì)算結(jié)果分析可知,當(dāng)管線末端控制閥關(guān)閉時(shí)間設(shè)為600s、1200s、1800s時(shí),管線末端控制閥的閥前壓力波動(dòng)劇烈,部分管線的最大壓力超過(guò)了管道的設(shè)計(jì)承壓和正壓上限,無(wú)法滿足水錘防護(hù)要求;當(dāng)管線末端的關(guān)閥時(shí)間延長(zhǎng)至2400s時(shí),末端控制閥的閥前壓力衰減明顯,管線提升的最大壓力沒(méi)有超出正壓上限,最小壓力+2m以上,滿足規(guī)范要求。可以說(shuō)明的是管線末端關(guān)閥的時(shí)間與所引起的壓力波動(dòng)成反比。因此,方案一建議的安全關(guān)閥時(shí)間最小為2400s。上述不同關(guān)閥時(shí)間計(jì)算,末端不同關(guān)閥時(shí)間最大水錘壓力包絡(luò)線對(duì)比,見圖5;末端不同關(guān)閥時(shí)間最小水錘壓力包絡(luò)線對(duì)比,見圖6。

        圖5 末端不同關(guān)閥時(shí)間最大水錘壓力包絡(luò)線對(duì)比

        圖6 末端不同關(guān)閥時(shí)間最小水錘壓力包絡(luò)線對(duì)比

        6.2 方案2:?jiǎn)蜗蛘{(diào)壓塔+超壓泄壓閥

        本方案主要是結(jié)合末端關(guān)閥,并增加單向調(diào)壓塔和超壓泄壓閥進(jìn)行水錘模擬計(jì)算。方案具體如下:

        1)在樁號(hào)110+800處設(shè)置超壓泄壓閥,泄壓閥口徑DN600,泄壓值80m,泄水量模擬結(jié)果為14580m3。

        2)在樁號(hào)122+400處設(shè)置1個(gè)單向調(diào)壓塔,最低水位850m,設(shè)計(jì)水位855m,最高水位860m,塔直徑1.4m,連接管口徑DN1200泄壓口徑DN1000,泄壓值75m,泄水量模擬結(jié)果為690m3。

        3)管線末端閥門600s線性關(guān)閥。

        本方案下主要的水錘分析結(jié)果,最大水錘壓力為118m,最小水錘壓力為2.3m,方案2水錘壓力包絡(luò)線,見圖7。

        圖7 方案2水錘壓力包絡(luò)線

        6.3 方案3:超壓泄壓閥

        本方案主要是結(jié)合末端關(guān)閥,并增加超壓泄壓閥進(jìn)行水錘模擬計(jì)算。方案具體如下:

        1)在樁號(hào)110+800處設(shè)置泄壓閥,泄壓閥口徑DN600,泄壓值80m,泄水量模擬結(jié)果為14580m3。

        2)管線末端閥門600s線性關(guān)閥。

        本方案下主要的水錘分析結(jié)果,最大水錘壓力為136m,最小水錘壓力為-0.8m,方案3水錘壓力包絡(luò)線,見圖8。

        圖8 方案3水錘壓力包絡(luò)線

        6.4 方案4:雙向調(diào)壓塔

        本方案主要是結(jié)合末端關(guān)閥,并增加雙向調(diào)壓塔進(jìn)行水錘模擬計(jì)算。方案具體如下:

        1)在樁號(hào)122+400處設(shè)置1個(gè)雙向調(diào)壓塔,最低水位850m,設(shè)計(jì)水位876m,最高水位950 m,塔直徑3m,連接管口徑DN2600。

        2)管線末端閥門600s線性關(guān)閥。

        本方案下主要的水錘分析結(jié)果,最大水錘壓力為140m,最小水錘壓力為-0.7m。方案4水錘壓力包絡(luò)線,見圖9。

        圖9 方案4水錘壓力包絡(luò)線

        7 水錘防護(hù)方案優(yōu)選

        7.1 各方案水錘計(jì)算結(jié)果分析

        對(duì)本工程實(shí)例各方案進(jìn)行分析研究,分析結(jié)論如下:由于工程末端水池容積有限,關(guān)閥時(shí)間不得超過(guò)600s,因此以輸水管線關(guān)閥時(shí)間600s的水錘計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析可知,方案1中末端關(guān)閥時(shí)間600s時(shí)不滿足水錘防護(hù)要求,因此在末端關(guān)閥時(shí)間600s基礎(chǔ)上增加單向調(diào)壓塔和超壓泄壓閥(即方案2)、超壓泄壓閥(即方案3)、雙向調(diào)壓塔(即方案4)進(jìn)行水錘防護(hù)計(jì)算分析,其中方案3、方案4的最小水錘壓力都超出負(fù)壓下限+2m,無(wú)法滿足水錘防護(hù)要求。方案2的計(jì)算結(jié)果符合規(guī)范要求,因此建議采用方案2。

        7.2 方案優(yōu)選

        根據(jù)上述水錘方案計(jì)算結(jié)果分析可知,僅方案2滿足規(guī)范和工程要求。該方案主要優(yōu)點(diǎn)在于:可有效縮短關(guān)閥時(shí)間;單向調(diào)壓塔內(nèi)部安裝的單向止回閥有防止水體回流的作用,對(duì)安裝高度要求較低,因此也被稱做低位調(diào)壓塔;內(nèi)部的水箱容積僅需達(dá)到水柱分離點(diǎn)處的最大空腔水體容量即可,所以能夠在降低工程施工難度的同時(shí)節(jié)約成本;方案2中的超壓泄壓閥可根據(jù)工程不同工況的需要現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行調(diào)節(jié),也可為滿足快速泄壓消除水錘進(jìn)行快開慢關(guān),能夠有效避免閥門關(guān)閉過(guò)程中二次水錘的發(fā)生,防止高壓或壓力突變損壞管道及設(shè)備。

        8 結(jié) 語(yǔ)

        本工程是以某大口徑多起伏長(zhǎng)距離重力輸水工程為例,在建立水力過(guò)渡過(guò)程模型基礎(chǔ)上,依次對(duì)不同關(guān)閥時(shí)間、增加不同水錘防護(hù)設(shè)備方案進(jìn)行模擬,從技術(shù)、運(yùn)行、是否滿足規(guī)范等多角度選擇相對(duì)合適的水錘防護(hù)方案。從而有效避免輸水管線運(yùn)行時(shí)因水錘引發(fā)的管裂或爆管等事故,減少經(jīng)濟(jì)損失。

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