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        七星墩船閘上游口門區(qū)及連接段通航水流條件優(yōu)化試驗研究

        2022-06-30 07:06:32于廣年趙家強
        水運工程 2022年5期
        關(guān)鍵詞:江心洲引航道口門

        于廣年,趙家強

        (交通運輸部天津水運工程科學(xué)研究所,工程泥沙交通行業(yè)重點實驗室,天津 300456)

        隨著我國經(jīng)濟社會的持續(xù)發(fā)展,水運這種綠色、環(huán)保的交通運輸方式也越來越受到重視,許多原來不通航的河流開始逐漸恢復(fù)通航,已建樞紐增建過船設(shè)施的情況大量出現(xiàn),但過船設(shè)施的布置往往受原有建筑物及河道地形條件等諸多因素制約,導(dǎo)致新建過船設(shè)施通航條件復(fù)雜,而船閘引航道口門區(qū)及連接段通航水流條件的好壞直接關(guān)系到船舶進出船閘的安全[1-5]。

        七星墩樞紐位于廣東省乳源瑤族自治縣境內(nèi)武水干流,現(xiàn)階段未設(shè)置過船設(shè)施,隨著北江航道擴能升級上延(武江長來—桂頭段)工程的開展,七星墩樞紐需增建1 000噸級船閘。由于七星墩樞紐上游400 m存在江心洲將河道分為左右兩汊,新建船閘平面布置受原有建筑物及河道條件制約[6],上游引航道口門區(qū)及連接段布置困難,通航水流條件較難滿足規(guī)范要求,筆者通過整體水工物理模型+自航船模試驗,研究了七星墩樞紐新建船閘上游引航道口門區(qū)及連接段平面布置方案。

        1 工程概況

        1.1 河道概況

        武江主流在廣東境內(nèi)比降較陡(平均比降為1.27‰)、流速大、洪水傳播時間快,流域地勢高峻、植被較好、河流含沙量較少,是彎曲型的山區(qū)河流。樂昌峽河段位于武江中游坪石鎮(zhèn)與樂昌之間。峽谷段自羅家渡至張灘,全長41 km,天然落差54 m,平均坡降為1.31‰。樂昌峽河段屬V形峽谷河段,河道曲折,河面狹窄,兩岸溝壑縱橫,且河道切割較深,灘多水急有“九瀧十八灘”之稱。樂昌—韶關(guān)河段較平緩、開闊,比降0.59‰。武江上游徑流受降水影響,具有明顯的夏雨型特征[7]。

        1.2 樞紐概況

        七星墩水電站是韶關(guān)市武水梯級規(guī)劃的6個梯級中的第5級,樞紐是以發(fā)電為主、兼顧航運的綜合利用水電工程,水庫正常蓄水位75.82 m,相應(yīng)庫容830 萬m3,校核洪水位77.04 m,總庫容1 320萬m3,電站為低水頭徑流式電站,不承擔(dān)防洪任務(wù),未設(shè)防洪庫容,七星墩樞紐電站現(xiàn)狀擋水建筑物由左岸土壩、右岸土壩、混凝土連接段、泄水閘、發(fā)電廠房等組成,見圖1。壩頂高程為79.12 m。

        圖1 七星墩樞紐布置

        2 模型設(shè)計及驗證

        樞紐所在位置河道微彎,上游為分汊河段,樞紐下游300 m右岸為銀溪水電站,根據(jù)河床形態(tài)、地形特點,同時為保證模型的幾何相似和水流運動相似,采用整體定床正態(tài)模型,選用1:100 的模型比尺,按重力相似準(zhǔn)則進行模型設(shè)計。模型模擬范圍上游在江心洲分汊河段以上,下游至樞紐下游約4.2 km彎道以下。

        根據(jù)實測資料,模型進行了133、396、956 m3/s共3個流量級的水位及斷面流速驗證。驗證結(jié)果表明,沿程測點的模型水位與天然水位差均在0.1 m以內(nèi)(表1),各測流斷面流速分布與原型基本一致,流量偏差在5%以內(nèi)(圖2),驗證結(jié)果滿足相關(guān)規(guī)范要求。

        表1 沿程水位模型與實測偏差值

        圖2 上游江心洲流速分布驗證

        3 方案1

        3.1 設(shè)計方案1試驗

        設(shè)計方案1新建船閘布置于左岸階地,上游引航道直線段長306 m、底寬55 m、口門區(qū)寬72 m。樞紐上游江心洲將河道分為兩汊,主航道由左汊與船閘引航道相接。引航道口門段與主航道通過彎道銜接,彎曲半徑330 m、轉(zhuǎn)角14°,見圖3。

        圖3 設(shè)計方案1船閘上游工程布置

        試驗對上游引航道口門區(qū)及連接段通航水流條件進行研究,試驗工況分別選取277 m3/s(電站滿發(fā))、800 m3/s(電站、泄洪閘聯(lián)合調(diào)度)及1 200 m3/s(工程河段通航限制流量)。試驗結(jié)果表明:1)當(dāng)Q≤277 m3/s時,庫區(qū)內(nèi)基本為靜水狀態(tài),口門區(qū)及連接段航道流速在0.35 m/s以下,橫流強度基本小于0.1 m/s,通航水流條件優(yōu)良,隨著上游來流量的增加,庫區(qū)內(nèi)流速逐漸加大。2)Q=1 200 m3/s時(圖4),口門區(qū)段航道流速在0.9~1.2 m/s,受左汊水流向泄水閘匯入影響,口門區(qū)附近水流與航道存在約28°的交角,導(dǎo)致口門區(qū)航道右側(cè)邊緣最大橫向流速分量為0.42 m/s,其他位置基本小于0.3 m/s;連接段航道,江心洲上游分汊口附近,由于左側(cè)河岸凸出,對水流產(chǎn)生一定擠壓,加之該段航道布置較為彎曲,水流與航線夾角在33°左右,導(dǎo)致彎道段約170 m范圍內(nèi)橫向流速較大,局部橫向流速分量達到0.7 m/s,水流條件較差,船模試驗表明,該流量級上、下行船舶均無法安全通過該區(qū)域。

        圖4 設(shè)計方案1橫向流速分布

        從水流條件試驗及船模試驗均可看出,設(shè)計方案1存在以下問題:1)口門區(qū)航道右側(cè)橫向流速略有超標(biāo),船舶經(jīng)過該區(qū)域時漂角較大;2)連接段末端航道水流與航道交角較大,導(dǎo)致橫向流速過大,加之航道轉(zhuǎn)彎半徑較小,船舶操縱困難,上、下行船舶無法安全通過。

        3.2 修改方案1試驗

        針對設(shè)計方案1存在的問題進行修改:1)修整上游江心洲,特別是江心洲洲尾左緣;2)江心洲上游左岸切灘,并根據(jù)水流方向調(diào)整航線。

        樞紐上游江心洲修整,特別是江心洲洲尾左緣開挖后,各級流量下船閘上引航道口門區(qū)附近流速均有所減小,Q=1 200 m3/s時(圖5),上游口門區(qū)流速由0.9~1.2 m/s減小至0.6~0.9 m/s,口門區(qū)最大橫向流速分量0.34 m/s,出現(xiàn)在口門區(qū)航道右側(cè)邊緣,其他位置均小于0.30 m/s;江心洲上游分汊口附近,切灘及航線調(diào)整后,最大橫向流速分量由原來的0.70 m/s減小至0.38 m/s,通航水流條件明顯改善。船模試驗表明,船舶進出船閘上游口門區(qū)及通過江心洲上游分汊口河段均比較順利,最大舵角18.4°,最大漂角-8.7°。

        4 方案2

        4.1 設(shè)計方案2試驗

        為減少征地,方案2船閘上游引航道盡量靠近泄洪閘布置,挖除上游江心洲,船閘上游口門區(qū)及連接段布置在原江心洲位置,利用疏浚土回填左岸側(cè)邊灘,見圖6。

        圖6 設(shè)計方案2船閘上游工程布置

        該平面布置方案,船閘上游口門區(qū)距離泄洪閘較近,受泄洪閘泄流影響,樞紐上游左岸側(cè)水流以較大角度斜穿口門區(qū)向泄洪閘收縮,口門區(qū)水流與航線交角在30°左右,Q=1 200 m3/s時(圖7),口門區(qū)堤頭以上20~80 m航中線右側(cè)區(qū)域最大橫向流速分量超過0.5 m/s(流速0.7~0.9 m/s),通航水流條件較差。分析其原因,上游江心洲開挖后,樞紐上游整體河勢呈反“S”形,雖然左岸側(cè)進行了回填,但由于船閘上游口門區(qū)及連接段距離左岸側(cè)較遠,航道左側(cè)水流仍在口門區(qū)堤頭0~50 m位置集中斜穿口門區(qū),導(dǎo)致新建船閘上游口門區(qū)局部橫向流速過大,通航水流條件較差。

        圖7 設(shè)計方案2橫向流速分布

        4.2 改善上游口門區(qū)通航水流條件試驗

        針對設(shè)計方案2存在的問題,進行改善上游口門區(qū)通航水流條件的試驗。

        1)F2-1。①引航道堤頭上游約400 m左岸側(cè)布置1條丁壩,壩長55 m;②口門區(qū)左側(cè)布置2個導(dǎo)流墩,導(dǎo)流墩長度20 m、間距8 m。

        2)F2-2。①上游左岸側(cè)邊灘不回填;②引航道堤頭上游約320 m左岸側(cè)布置1條正挑丁壩,壩長118 m,堤頭距航道44 m;③口門區(qū)左側(cè)布置2個導(dǎo)流墩,導(dǎo)流墩長度20 m、間距8 m。

        圖8為1 200 m3/s兩方案船閘上引航道口門區(qū)橫向流速分布。從圖8可以看出,左岸側(cè)增加丁壩后,左岸側(cè)水流在丁壩挑流作用下開始向航道內(nèi)擴散,加之口門區(qū)右岸側(cè)導(dǎo)流墩作用,水流不再集中斜穿口門區(qū),口門區(qū)局部橫向流速過大問題得到解決;兩方案相比較,F(xiàn)2-2左岸側(cè)不回填,同流量級上游庫區(qū)內(nèi)流速更小,相應(yīng)橫向流速分量小于F2-1,整治效果更優(yōu),口門區(qū)及連接段最大橫向流速分量小于0.3 m/s,船??身樌M出口門區(qū)及連接段。

        圖8 橫向流速分布

        通過改善試驗可以看出,當(dāng)船閘布置離岸較遠、水流集中斜穿口門區(qū)時,利用丁壩挑流提前分散水流,對改善口門區(qū)通航水流條件效果明顯。

        5 結(jié)論

        1)七星墩樞紐位于分汊河段下游約400 m,擬建船閘位于左岸側(cè)凸岸邊灘,受現(xiàn)有樞紐布置及上游江心洲影響,船閘上游引航道口門區(qū)及連接段通航水流條件較差。

        2)方案1通過擴大口門區(qū)附近過流面積(開挖江心洲洲尾左緣)、切灘及根據(jù)水流走向調(diào)整航線等措施,有效改善了通航水流條件,但上引航道征地較多。

        3)方案2挖除上游江心洲、船閘上引航道靠近泄洪閘布置,征地較少,通過增加丁壩挑流及導(dǎo)流墩等工程措施有效解決了水流集中斜穿口門區(qū)導(dǎo)致橫向流速過大問題,各級通航流量下船閘上游口門區(qū)及連接段水力指標(biāo)滿足規(guī)范要求。

        4)當(dāng)船閘布置離岸較遠、水流集中斜穿口門區(qū)時,在上游布置丁壩挑流提前分散水流,對改善船閘上游口門區(qū)通航水流條件效果顯著。

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