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        川藏鐵路高烈度地震區(qū)簡(jiǎn)支梁橋摩擦擺支座減隔震性能研究

        2022-06-27 02:03:48李海波
        交通科技 2022年3期
        關(guān)鍵詞:橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

        王 良 易 磊 周 春 梁 旭 李海波

        (洛陽雙瑞特種裝備有限公司武漢分公司 武漢 430084)

        隨著國內(nèi)外對(duì)高烈度地震區(qū)連續(xù)梁橋減隔震理論的研究逐漸深入,在對(duì)摩擦擺支座工作性能進(jìn)行多方面研究的基礎(chǔ)上,研究?jī)?nèi)容由單純從力學(xué)角度分析轉(zhuǎn)變?yōu)榈湫凸こ贪咐袦p隔震設(shè)備對(duì)橋梁地震響應(yīng)的研究[1-2],針對(duì)高速鐵路與簡(jiǎn)支梁橋梁的抗震措施提出了數(shù)值分析的方法和比選[3-5],采用非線性時(shí)程分析法對(duì)鐵路多跨簡(jiǎn)支梁橋設(shè)計(jì)地震至罕遇地震作用下關(guān)鍵構(gòu)件動(dòng)力響應(yīng)和關(guān)鍵截面抗震性能進(jìn)行研究[6-7],利用有限元模型,研究雙曲面球型減隔震支座減少橋墩地震損傷的效果,并對(duì)數(shù)值仿真結(jié)果進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)驗(yàn)證[8]。

        簡(jiǎn)支梁橋是中國高速鐵路的常見橋型,川藏鐵路貫穿地域廣闊、沿線地質(zhì)條件復(fù)雜,跨越甘孜爐霍地震帶與雅魯藏布江地震帶,地震設(shè)防烈度均為VIII度以上。因此,針對(duì)川藏鐵路高烈度地震區(qū)簡(jiǎn)支梁橋的減隔震性能進(jìn)行研究具有十分重要的作用。減隔震技術(shù)在橋梁結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用方式包括地基隔震、基礎(chǔ)隔震及上部結(jié)構(gòu)隔震等。本文以川藏鐵路昌都至林芝段噶朗村G318立交左線特大橋和尼洋河特大橋?yàn)檠芯繉?duì)象,建立midas有限元模型,結(jié)合抗震設(shè)防要求選取摩擦擺支座減隔震方案作為橋梁上部結(jié)構(gòu)隔震方案,選定設(shè)計(jì)參數(shù),并對(duì)減隔震效果進(jìn)行了罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)幅值比較,驗(yàn)證摩擦擺支座減隔震方案的有效性。通過對(duì)摩擦擺支座的工況進(jìn)行分析,提出摩擦擺支座結(jié)構(gòu)、材料和設(shè)計(jì)計(jì)算關(guān)鍵步驟,按照歐洲標(biāo)準(zhǔn)《anti-seismic devices(EN15129:2018)》進(jìn)行水平滯回性能試驗(yàn)的峰值速度計(jì)算,為評(píng)價(jià)摩擦擺支座性能提供依據(jù)和參考。

        1 工程概況和有限元模型

        1.1 工程概況

        川藏鐵路昌都至林芝段線路以橫跨方式通過波密縣帕隆藏布河谷區(qū)和G318國道,噶朗村G318立交左線特大橋橋址中心里程CK1093+637,起止里程CK1093+163.45-CK1094+110.55,孔跨樣式為14×32 m+3×24 m+1×48 m簡(jiǎn)支梁,全長947.1 m。尼洋河特大橋位于西藏自治區(qū)林芝市巴宜區(qū)的尼洋河上,橋梁起訖里程為DK1255+748.88-DK1260+095.13,左線孔跨式樣為(24×32m)簡(jiǎn)支梁+2(32×32 m)簡(jiǎn)支梁+35×48 m簡(jiǎn)支梁+60 m+100 m+60 m連續(xù)梁+17×32 m簡(jiǎn)支梁,右線孔跨式樣為1×32 m簡(jiǎn)支梁+2×24 m簡(jiǎn)支梁+22×32 m簡(jiǎn)支梁,橋長4 346.25 m。

        根據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告,昌都至林芝段噶朗村G318立交左線特大橋場(chǎng)地類別為II類,橋址區(qū)基本地震動(dòng)峰值加速度為0.30g,地震基本烈度VIII度,地震動(dòng)加速度反應(yīng)譜特征周期0.45 s。尼洋河特大橋場(chǎng)地類型為中軟土,場(chǎng)地類別為III類,橋址區(qū)基本地震動(dòng)峰值加速度為0.30g,地震基本烈度VIII度,地震動(dòng)加速度反應(yīng)譜特征周期為0.65 s。

        1.2 有限元模型

        在川藏線噶朗村G318立交左線特大橋和尼洋河特大橋中選取典型的簡(jiǎn)支箱梁橋。橋梁及橋墩具體情況為:噶朗村G318立交左線特大橋設(shè)計(jì)活載為中-活載,橋墩號(hào)P2,梁型為32 m簡(jiǎn)支箱梁,墩高11.5 m,為實(shí)心墩;尼洋河特大橋設(shè)計(jì)活載為中-活載,橋墩號(hào)P50,梁型為32 m簡(jiǎn)支箱梁,墩高11.5 m,為實(shí)心墩。簡(jiǎn)支箱梁采用通橋(2014)2232/2231。

        依據(jù)GB 50111-2006 《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(2009年版)第7.2.1條“簡(jiǎn)支梁橋墩抗震分析,一般情況下可采用單墩力學(xué)模型計(jì)算,梁部應(yīng)只計(jì)質(zhì)量影響?!痹诖ú罔F路簡(jiǎn)支梁橋抗震分析時(shí)采用單墩力學(xué)模型,橋墩采用梁?jiǎn)卧M,采用“m值”法考慮樁土相互作用,單墩有限元模型見圖1。

        圖1 典型橋墩

        1.3 地震動(dòng)輸入和地震波選擇

        用時(shí)程法分析該橋在多遇地震、設(shè)防地震及罕遇地震作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。地震動(dòng)輸入分為縱向、橫向水平地震作用,不考慮豎向地震作用。地震動(dòng)輸入分為實(shí)測(cè)地震動(dòng)和人工波2種類型[9-10],綜合考慮各方面因素,結(jié)合橋址所在場(chǎng)地地震安全性評(píng)估報(bào)告提供的地震動(dòng)相關(guān)參數(shù),選擇輸入的地震波采用3條人工擬合地震波,并分別沿縱橋向和橫橋向輸入到橋梁有限元模型中進(jìn)行動(dòng)力響應(yīng)時(shí)程分析,分析結(jié)果取3條波中的最大值,罕遇地震作用下地震波時(shí)程曲線見圖2。

        2 減隔震設(shè)計(jì)及其效果對(duì)比

        在近場(chǎng)地震動(dòng)作用下,鐵路簡(jiǎn)支梁橋的主要受力形式為橋墩截面同時(shí)承受縱橋向、橫橋向雙向彎矩和軸力作用,隨著地震動(dòng)強(qiáng)度的增強(qiáng),橋墩截面的荷載隨之增強(qiáng),當(dāng)超過臨界值時(shí)橋墩截面將發(fā)生破壞。對(duì)于川藏鐵路梁橋,選取典型的簡(jiǎn)支箱梁橋墩進(jìn)行分析,確定摩擦擺支座的設(shè)計(jì)參數(shù),對(duì)比簡(jiǎn)支梁橋在采用摩擦擺支座和普通鋼支座后的地震響應(yīng)。采用midas Civil大型有限元軟件建立簡(jiǎn)支梁橋整體抗震計(jì)算單墩模型,采用時(shí)程分析法分析橋墩在多遇地震、設(shè)防地震作用下結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)。

        2.1 不使用減隔震方案時(shí)的地震響應(yīng)

        當(dāng)橋梁不使用減隔震方案時(shí),以普通球型支座作為橋梁支座。支座用彈性連接單元模擬,采用時(shí)程分析方法,分別沿縱橋向和橫橋向輸入多遇地震、設(shè)防地震及罕遇地震作用下的地震波,結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)幅值取3條地震波的最大值,結(jié)構(gòu)關(guān)鍵截面動(dòng)力響應(yīng)幅值見表1。

        表1 地震作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)幅值

        由表1可見,墩底剪力和彎矩值過大,對(duì)于結(jié)構(gòu)整體受力不利,并且罕遇地震時(shí)的墩底剪力和彎矩值比多遇地震、設(shè)防地震時(shí)多出1倍甚至1個(gè)數(shù)量級(jí),導(dǎo)致橋墩設(shè)計(jì)難以兼顧經(jīng)濟(jì)性和安全性。

        2.2 使用減隔震方案時(shí)的地震響應(yīng)

        摩擦擺支座的減隔震作用主要體現(xiàn)在消耗地震能量和對(duì)梁體位移的控制兩方面。當(dāng)使用摩擦擺支座作為橋梁減隔震方案時(shí),通過支座預(yù)設(shè)的曲面滑動(dòng)面調(diào)整原有結(jié)構(gòu)體系的自振周期,使其遠(yuǎn)離地震的地面運(yùn)動(dòng)卓越周期,減小橋梁結(jié)構(gòu)因地震力產(chǎn)生的放大效應(yīng),將地震能量轉(zhuǎn)化為摩擦內(nèi)能和梁體抬升的勢(shì)能,從而顯著降低結(jié)構(gòu)地震響應(yīng),有效保護(hù)橋墩和地面樁基,同時(shí)具有位移控制能力和自恢復(fù)能力,大震后僅需要進(jìn)行復(fù)位和限位修復(fù),維護(hù)成本低。

        摩擦擺支座力學(xué)模型可表示為線彈性彈簧和摩擦阻尼器的結(jié)合,摩擦擺支座的載荷-位移曲線見圖3。

        翻譯是一種跨語際的交流活動(dòng),語言的差異造成了社會(huì)、文化的等方面的差異。有時(shí),某些差異是可以通過直接在目的語中找到適當(dāng)?shù)奶娲枰越鉀Q,而也有些則是無法直接逾越的鴻溝,需要譯者花費(fèi)更多精力才能達(dá)到最大限度地貼近目的語的效果。

        W-支座豎向載荷;μ-摩擦系數(shù);D-減隔震位移;R-隔震半徑;Kp-初始剛度為支座屈服位移2.5 mm時(shí)的剛度;Kc-屈后剛度,Kc=W/R;Ke-等效剛度,Ke=W/R+μW/D。圖3 摩擦擺支座載荷-位移曲線

        摩擦擺支座恢復(fù)力可按式(1)計(jì)算。

        (1)

        由式(1)可知,摩擦擺支座需要且能夠精確設(shè)計(jì),通過迭代計(jì)算與比選,確定摩擦擺支座參數(shù)取值見表2,摩擦擺支座的等效剛度、等效阻尼比、等效周期等性能設(shè)計(jì)值從而由此確定。

        表2 摩擦擺支座設(shè)計(jì)參數(shù)

        采用摩擦擺支座后,當(dāng)?shù)卣鹚搅Τ^摩擦擺支座限位水平力時(shí),支座上的限位裝置剪斷,支座縱橋向、橫橋向的自由度限制解除,橋梁上部梁體以預(yù)設(shè)的地震周期保持一致地?cái)[動(dòng),地震作用力在各墩上進(jìn)行較為均勻地有效分配,摩擦擺支座發(fā)揮減隔震效果。利用非線性時(shí)程分析方法,分別沿縱橋向和橫橋向輸入設(shè)防地震和罕遇地震作用下的地震波,結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)取3條人工波的最大值。結(jié)構(gòu)關(guān)鍵截面動(dòng)力響應(yīng)幅值見表3。摩擦擺支座在地震作用下的滯回曲線見圖4、圖5。

        表3 地震作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)幅值

        圖4 噶朗村G318立交左線特大橋設(shè)防地震滯回曲線

        圖5 尼洋河特大橋設(shè)防地震滯回曲線

        墩頂位移和墩底彎矩是減隔震性能的重要指標(biāo)??梢钥闯?,在設(shè)防地震和罕遇地震時(shí),使用摩擦擺支座減隔震方案,墩底剪力和彎矩在1個(gè)數(shù)量級(jí),且比不使用減隔震方案時(shí)顯著降低,摩擦擺支座滯回曲線飽滿,重復(fù)度好,說明摩擦擺支座在地震中減震耗能效果好,性能穩(wěn)定。

        由于摩擦擺支座減隔震起始力的設(shè)定,多遇地震和設(shè)防地震作用下摩擦擺支座相當(dāng)于普通鋼支座,對(duì)橋梁上部梁體進(jìn)行限位。罕遇地震時(shí),一旦地震水平力達(dá)到摩擦擺支座減隔震起始力,摩擦擺支座水平限位裝置剪斷,發(fā)揮位移控制效果,設(shè)防地震和罕遇地震作用下墩梁相對(duì)位移見表4。

        表4 地震作用下墩梁相對(duì)位移

        由表4可見,墩梁位移被控制在摩擦擺支座設(shè)計(jì)減隔震位移之內(nèi),沒有出現(xiàn)脫位現(xiàn)象。進(jìn)一步地,由于摩擦擺支座的凹球面結(jié)構(gòu)特點(diǎn),在地震結(jié)束之后,梁部結(jié)構(gòu)可自復(fù)位,殘余位移較小,對(duì)保護(hù)橋梁上部結(jié)構(gòu)有利。

        2.3 減隔震效果對(duì)比

        由于采用摩擦擺支座減隔震方案時(shí),多遇地震和設(shè)防地震下為“硬抗”模式,與普通球型支座相同,而只有在罕遇地震作用下發(fā)揮減隔震作用,故取縱橋向、橫橋向罕遇地震作用下墩底剪力和彎矩作為指標(biāo)進(jìn)行比較,定義結(jié)構(gòu)減震率為普通鋼支座下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)與摩擦擺支座下結(jié)構(gòu)響應(yīng)之差與普通鋼支座下結(jié)構(gòu)響應(yīng)的百分比。設(shè)防地震和罕遇地震作用下采用摩擦擺支座后墩底內(nèi)力減震率見表5。

        表5 地震作用下摩擦擺支座減震率 %

        通過比較表5中數(shù)據(jù),得出以下結(jié)論。

        1) 對(duì)于墩高11.5 m的簡(jiǎn)支箱梁橋,采用摩擦擺支座的減震效果顯著。其中噶朗村G318立交左線特大橋在設(shè)防地震作用下墩底剪力的減震率達(dá)到80%,墩底彎矩的減震率達(dá)到81%;罕遇地震作用下墩底剪力的減震率達(dá)到82%,墩底彎矩的減震率達(dá)到83%;尼洋河特大橋在設(shè)防地震作用下墩底剪力的減震率達(dá)到76%,墩底彎矩的減震率達(dá)到79%;罕遇地震作用下墩底剪力的減震率達(dá)到77%,墩底彎矩的減震率達(dá)到79%。

        2) 設(shè)防地震作用下墩高11.5 m簡(jiǎn)支箱梁橋采用摩擦擺支座后支座位移有所增大,其中噶朗村G318立交左線特大橋支座在設(shè)防地震作用下縱橋向最大位移131 mm,橫橋向最大位移95 mm,罕遇地震作用下縱橋向最大位移295 mm,橫橋向最大位移206 mm;尼洋河特大橋在設(shè)防地震作用下支座縱橋向最大位移139 mm,橫橋向最大位移106 mm;罕遇地震作用下縱橋向最大位移296 mm,橫橋向最大位移286 mm,均在摩擦擺預(yù)設(shè)的地震位移范圍之內(nèi)。

        綜上可知,使用摩擦擺支座進(jìn)行減隔震設(shè)計(jì)是合適的。

        3 摩擦擺支座應(yīng)用

        3.1 摩擦擺支座工況分析

        摩擦擺支座應(yīng)用在橋梁上時(shí),在豎向荷載作用下,曲面壓應(yīng)力均勻分布,平面尺寸與設(shè)計(jì)位移相關(guān),利用單擺機(jī)理延長了橋梁的自振周期,從而降低結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng),并通過橋梁上部結(jié)構(gòu)自重提供所需的自復(fù)位能力,幫助橋梁上部結(jié)構(gòu)回到初始位置。

        摩擦擺支座在橋梁正常運(yùn)營狀態(tài)或發(fā)生小于預(yù)期的地震作用情況下,其功能與普通鋼支座一致,可滿足橋梁的正常運(yùn)行,當(dāng)發(fā)生大于預(yù)期的地震時(shí),其限位裝置被剪斷,通過高性能摩擦副,實(shí)現(xiàn)摩擦耗能;通過曲面實(shí)現(xiàn)動(dòng)能到勢(shì)能的轉(zhuǎn)化,并提供回復(fù)力,使結(jié)構(gòu)震后自復(fù)位;設(shè)置限位裝置實(shí)現(xiàn)抗中震、隔大震的功能。圖6為摩擦擺支座(固定型)結(jié)構(gòu)圖。

        1-上支座板;2-改性超高分子量聚乙烯滑板;3-球冠襯板;4-改性高分子量達(dá)克綸(HSM);5-下支座板;6-錨栓;7-限位裝置;8-球面不銹鋼滑板。圖6 摩擦擺支座結(jié)構(gòu)圖

        3.2 摩擦擺支座材料及設(shè)計(jì)計(jì)算

        根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)TB/T 3320-2013 《鐵路橋梁球型支座》和Q/CR 756.2-2020 《鐵路橋梁支座第2部分:球型支座》要求,結(jié)合川藏鐵路工程性能需求,摩擦擺支座所用主要材料見表6。

        表6 摩擦擺支座主要材料

        摩擦擺支座設(shè)計(jì)計(jì)算主要包括耐磨板壓應(yīng)力計(jì)算、滑動(dòng)面水平位移計(jì)算和轉(zhuǎn)動(dòng)力矩設(shè)計(jì)計(jì)算,參照標(biāo)準(zhǔn)TB/T 3320-2013 《鐵路橋梁球型支座》和Q/CR 756.2-2020 《鐵路橋梁支座第2部分:球型支座》進(jìn)行。

        耐磨板設(shè)計(jì)壓應(yīng)力為載荷與耐磨板投影面積之比,按照式(2)計(jì)算。

        (2)

        式中:W為豎向設(shè)計(jì)承載力;d為耐磨板在水平面的投影面直徑;σ為耐磨板抗壓強(qiáng)度容許值。

        對(duì)于滑動(dòng)面水平位移,采用定性分析,可以使用反應(yīng)譜法確定,但鑒于摩擦擺式支座的非線性特征,實(shí)際水平位移量需要經(jīng)過非線性分析來驗(yàn)算。

        轉(zhuǎn)動(dòng)力矩是檢驗(yàn)在一定彎矩下支座的旋轉(zhuǎn)能力,支座工作時(shí)隨橋梁下?lián)系劝l(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng),按照式(3)計(jì)算。

        M=μWRc<[M]

        (3)

        式中:μ為摩擦面摩擦系數(shù);W為豎向設(shè)計(jì)承載力;Rc為球冠襯板的球面半徑;[M]為彎矩允許值。

        3.3 摩擦擺支座水平滯回性能試驗(yàn)

        在地震發(fā)生時(shí),摩擦擺支座的動(dòng)態(tài)滑移性能關(guān)系到橋梁安全。為模擬支座實(shí)際地震工況,參照歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN15129:2018 《antiseismic devices》,在支座設(shè)計(jì)載荷下進(jìn)行水平滯回性能試驗(yàn),峰值速度按公式(4)計(jì)算。

        VED=2π·f0·dx

        (4)

        式中:VED為峰值速度;f0為隔震頻率;dx為設(shè)計(jì)隔震位移。

        計(jì)算得到摩擦擺支座水平滯回峰值速度為767 mm/s。

        4 結(jié)語

        針對(duì)川藏鐵路高烈度地震區(qū)簡(jiǎn)支梁橋的抗震設(shè)防需求,建立噶朗村G318立交左線特大橋和尼洋河特大橋典型簡(jiǎn)支箱梁橋有限元分析模型,制定了摩擦擺支座減隔震方案,并開展仿真計(jì)算和減隔震效果分析,進(jìn)一步地,對(duì)摩擦擺支座進(jìn)行了工作狀態(tài)分析和設(shè)計(jì)計(jì)算,主要結(jié)論如下。

        1) 不使用減隔震方案,簡(jiǎn)支梁橋墩底剪力和彎矩值過大,對(duì)于結(jié)構(gòu)整體受力不利,并且罕遇地震時(shí)的墩底剪力和彎矩值比多遇地震、設(shè)防地震時(shí)多出1倍甚至1個(gè)數(shù)量級(jí),導(dǎo)致橋墩難以兼顧經(jīng)濟(jì)型和安全性,設(shè)計(jì)困難。

        2) 使用摩擦擺支座減隔震方案,罕遇地震作用下,墩底剪力和彎矩值下降,減隔震作用和位移控制作用顯著,整體減隔震效果好。

        3) 分析了摩擦擺支座在橋梁中的工況,提出設(shè)計(jì)計(jì)算關(guān)鍵步驟及水平滯回性能試驗(yàn)峰值速度,為橋梁支座的設(shè)計(jì)提供依據(jù)和參考。

        4) 對(duì)于不同跨徑的同類簡(jiǎn)支梁橋梁、或者其他類型的橋梁,在選用摩擦擺支座時(shí),應(yīng)根據(jù)實(shí)際工程減隔震設(shè)計(jì)要求,進(jìn)行摩擦系數(shù)、隔震半徑、減隔震位移等參數(shù)的選取,以提高減隔震適用性。

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