劉全義 李清松 王雨偉
(長虹美菱股份有限公司 合肥 230601)
冷柜是一個持續(xù)工作的家用電器,其產(chǎn)品的能耗在家庭總用電中占比較大,因此各國都制定其能效標準,并頒布實施了能效等級制度,指導和促使相關(guān)企業(yè)研究應用節(jié)能技術(shù),冷柜的能效等級和標稱耗電量已成為消費者購買的重要參考依據(jù)。
隨著GB/T 8059-2016《家用和類似用途制冷器具》[1]頒布實施,要求冷柜的節(jié)能水平大幅度提升,在節(jié)能減排和碳中和大背景下,冷柜等家用電器的節(jié)能技術(shù)研究和挖掘?qū)⑹且粋€長期過程。目前冷柜蒸發(fā)器形狀多為圓形 , 材料一般是鍍鋅鋼管和鋁管。魏華鋒等[2]針對D型管蒸發(fā)器在臥式冷柜上應用研究,提出D型管蒸發(fā)器實現(xiàn)了7 % 的節(jié)能效果。本文基于D型管和圓型管蒸發(fā)器傳熱途徑,分析并驗證D型管和圓管蒸發(fā)器在冷柜上節(jié)能表現(xiàn)。
由于結(jié)構(gòu)成型簡單、成本低,臥式冷柜蒸發(fā)器通常采用鋁管蒸發(fā)器并纏繞在金屬內(nèi)膽外壁四周,通過帶有導熱功能的鋁箔膠帶粘貼固定方式。如圖1所示,圓管蒸發(fā)器繞管后與內(nèi)膽呈線型接觸,D型管蒸發(fā)器是通過圓管擠壓成“D”型,其與內(nèi)膽呈面接觸,增加蒸發(fā)器與內(nèi)膽的換熱面積,理論上提高蒸發(fā)器換熱效率。
圖1 兩種不同蒸發(fā)器成型示意圖
如圖2 所示,制冷系統(tǒng)冷量傳遞過程可表述為:制冷劑載體向蒸發(fā)管內(nèi)壁冷量傳遞,蒸發(fā)管內(nèi)壁向蒸發(fā)管外壁冷量傳遞,蒸發(fā)管外壁通過三種傳熱途徑實現(xiàn)冷量傳遞,一是管外壁通過鋁箔與內(nèi)膽外壁冷量傳遞,同時鋁箔反向也向發(fā)泡層傳遞冷量,二是管外壁與內(nèi)膽外壁接觸面冷量傳遞,三是鋁箔與內(nèi)膽、管外壁形成的空氣夾層冷量傳遞。D型管蒸發(fā)管增加管外壁與內(nèi)膽外壁接觸面,改善三大傳熱途徑之一的管外壁與內(nèi)膽外壁傳熱途徑。
圖2 繞管蒸發(fā)器冷量傳遞過程
由于制冷劑側(cè)對流換熱系數(shù)大,傳熱熱阻可忽略,即制冷劑與箱內(nèi)空氣傳熱過程總傳熱系數(shù):
式中:
由上述計算分析,箱內(nèi)空氣側(cè)熱阻占比高達99%,即繞管式蒸發(fā)器換熱效率提升主要方法是改善箱內(nèi)空氣和內(nèi)膽的對流換熱性能。
冷柜制冷階段,由前、后、左、右四面產(chǎn)生的熱負荷通過繞管式蒸發(fā)器冷量平衡,其熱負荷不會傳遞到箱內(nèi)。參見表1,以 BC/BD-145 為例,32 ℃ 環(huán)溫總熱負荷39.35 W,需要通過內(nèi)膽制冷的熱負荷只有29.29 W,占冰柜總熱負荷74 %。
表1 BD-145 熱負荷計算
通過上述理論分析,基于繞管式蒸發(fā)器傳熱過程和冷柜的熱負荷仿真,由于冷柜金屬內(nèi)膽導熱性能好,D型管相比于圓管繞管式蒸發(fā)器,其傳熱效果改善空間有限。
本文以一款R600a制冷系統(tǒng)BD-145 和一款R290 制冷系統(tǒng)BD-426 金屬內(nèi)膽的冷柜為驗證載體,按照國標要求,在32 ℃和16 ℃兩種環(huán)溫測試耗電量,載體僅繞管式蒸發(fā)器和制冷劑灌注量有差異,其他狀態(tài)均保持一致。
參見表2,BD-145 載體圓管蒸發(fā)器狀態(tài)制冷系統(tǒng)的蒸發(fā)溫度已經(jīng)達到(-23~-24)℃,對于自然對流換熱方式的冷凍箱體,基本沒有提高蒸發(fā)溫度空間,因此本載體不能發(fā)揮D型管蒸發(fā)器優(yōu)勢,D型管與圓管蒸發(fā)器在本載體冷柜整機耗電量相當,不能實現(xiàn)節(jié)能效果。
參見表3,由于R290 制冷劑特性差異,BD-426 載體圓管蒸發(fā)器狀態(tài)制冷系統(tǒng)的蒸發(fā)溫度偏低(-26~-27) ℃,具有提升蒸發(fā)溫度空間,本載體能夠發(fā)揮D型管蒸發(fā)器優(yōu)勢,實現(xiàn)2 %的節(jié)能效果。
表3 BD-426 D型管與圓管耗電量對比
本文實驗研究表明,通過理論傳熱過程和熱負荷仿真分析,與圓管蒸發(fā)器相比,D型管蒸發(fā)器理論上能夠?qū)崿F(xiàn)一定程度換熱效率提升。以不同載體驗證,R600a制冷系統(tǒng)冷柜無節(jié)能優(yōu)勢,R290 制冷系統(tǒng)冷柜可以實現(xiàn)2 %的節(jié)能效果。