趙星

南京法雷奧離合器有限公司 江蘇南京 211100

1 序言

雙質(zhì)量飛輪用于將車輛發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的轉(zhuǎn)矩傳遞到變速器。作為雙質(zhì)量飛輪中的重要部件，盤轂與變速器輸入軸連接，進(jìn)而通過(guò)其他部件將轉(zhuǎn)矩傳遞給整車。通常，盤轂中心帶有內(nèi)花鍵，變速器輸入軸帶有與內(nèi)花鍵匹配的外花鍵，從而實(shí)現(xiàn)可靠的動(dòng)力傳輸。在工作過(guò)程中，盤轂在傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩的同時(shí)會(huì)承受了一定的接觸疲勞應(yīng)力，有時(shí)由于發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)矩波動(dòng)還會(huì)有一定的過(guò)載沖擊力。因此，對(duì)盤轂的技術(shù)要求是其表面具有高硬度、高耐磨性以及高接觸疲勞強(qiáng)度。

為實(shí)現(xiàn)以上技術(shù)要求，需要對(duì)盤轂進(jìn)行熱處理操作。該盤轂使用低碳合金材料沖壓成形，材料中含有的鉻使其具有高的淬透性，經(jīng)熱處理后，不但表面能達(dá)到很高的硬度，且心部強(qiáng)度和韌性、塑性匹配度好。由于盤轂帶有花鍵，因此在熱處理時(shí)，對(duì)變形控制有嚴(yán)格要求。分析認(rèn)為，由于零件本身特點(diǎn)（壁薄、厚度不均勻）以及熱處理操作的局限性等原因，所以零件容易產(chǎn)生變形。

在氣體碳氮共滲技術(shù)應(yīng)用中，由于氮的滲入使鋼的臨界點(diǎn)(A1、A3)下移，所以可適當(dāng)降低淬火溫度，為進(jìn)一步減少淬火變形提供了可能；且氮的滲入還使淬透性增加，因此除合金鋼外，碳素鋼也可以實(shí)施碳氮共滲及油淬處理，從而提高硬度和表面耐磨性，這兩個(gè)特點(diǎn)也正是該技術(shù)被廣泛應(yīng)用的原因[1]。相對(duì)于滲碳來(lái)說(shuō)，該工藝縮短了加工時(shí)間，加快了生產(chǎn)進(jìn)度[2]。因此，對(duì)該盤轂采用的是碳氮共滲淬火，以獲得高的表面硬度，同時(shí)達(dá)到較高的尺寸精度。

2 變形問(wèn)題分析

當(dāng)雙質(zhì)量飛輪盤轂（見(jiàn)圖1）的花鍵尺寸過(guò)大時(shí)，會(huì)造成車輛怠速噪聲；而花鍵尺寸過(guò)小時(shí)，會(huì)引起裝配困難甚至無(wú)法裝配。因此，該盤轂對(duì)跨棒距有嚴(yán)格的要求，跨棒距偏差要求≤0.061mm，可同時(shí)滿足性能與裝配需求。

圖1 雙質(zhì)量飛輪盤轂

碳氮共滲后，提取5件試制產(chǎn)品數(shù)據(jù)進(jìn)行詳細(xì)分析。5件試制盤轂中帶盤端花鍵跨棒距最大偏差為0.02mm（見(jiàn)圖2），自由端最大偏差為0.08mm（見(jiàn)圖3），超出跨棒距公差范圍，因此需要對(duì)該盤轂的工藝過(guò)程進(jìn)行分析優(yōu)化，找到影響變形的因素，并對(duì)相關(guān)因素進(jìn)行控制。

圖2 帶盤端跨棒距尺寸分布

圖3 自由端棒間距尺寸分布

盤轂制造工藝過(guò)程：沖壓成形→調(diào)質(zhì)→機(jī)加工→拉齒→碳氮共滲→淬火→油冷→終檢。經(jīng)數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)，拉齒工序后、碳氮共滲前，自由端跨棒距偏差已經(jīng)大于帶盤端偏差，為0.01～0.03mm；帶盤端的跨棒距偏差為0.01mm。根據(jù)以上分析，為了減小盤轂花鍵的制造變形，需要分別控制從成形到拉齒工序的變形，以及后續(xù)熱處理環(huán)節(jié)的變形。通過(guò)沖壓精整、拉刀修磨等，拉齒工序后自由端跨棒距偏差優(yōu)化為0.01～0.02mm。本文主要針對(duì)后續(xù)盤轂碳氮共滲淬火環(huán)節(jié)的變形進(jìn)行研究 。

3 變形原因理論分析

在加工過(guò)程中，工件變形的根本原因在于零件內(nèi)應(yīng)力的釋放，如果釋放的內(nèi)應(yīng)力高于材料的屈服強(qiáng)度，工件就會(huì)產(chǎn)生永久性的塑性變形。

碳氮共滲過(guò)程中的變形，源于熱處理應(yīng)力，具體包括以下兩個(gè)方面：一方面，在熱處理過(guò)程中，因工件的表面與中心或薄的部位和厚的部位之間因加熱或冷卻速度的不同，形成的溫度梯度導(dǎo)致體積脹縮不均而產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力。通常，加熱或冷卻速度越快，產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力越大；另一方面，由于相變前后組織的比容發(fā)生變化，以及金屬的表層與心部不同時(shí)發(fā)生相變，這樣引起的內(nèi)應(yīng)力為組織應(yīng)力。組織應(yīng)力會(huì)增大比容的轉(zhuǎn)變區(qū)受壓應(yīng)力，減小比容的轉(zhuǎn)變區(qū)受拉應(yīng)力。當(dāng)組織應(yīng)力過(guò)大時(shí)，其與內(nèi)應(yīng)力疊加的結(jié)果可能導(dǎo)致工件變形。盤轂的結(jié)構(gòu)形狀、材料厚度，以及在爐中加熱和冷卻時(shí)的支承或夾持方式等因素也會(huì)導(dǎo)致變形。

具體到該盤轂，PFMEA分析變形原因如下。

1）拉齒后、碳氮共滲前，沒(méi)有應(yīng)力釋放工藝步驟。工件在碳氮共滲前經(jīng)過(guò)機(jī)械加工，殘存著內(nèi)應(yīng)力[3]。碳氮共滲過(guò)程中，釋放的內(nèi)應(yīng)力導(dǎo)致盤轂變形。

2）碳氮共滲裝爐工件擺放方式為懸掛方式，如圖4所示。當(dāng)前懸掛支撐點(diǎn)為組孔B中的兩個(gè)孔，懸掛支撐點(diǎn)距離花鍵近且掛棒直徑小，掛棒直徑僅為10mm。懸掛支撐點(diǎn)處可能產(chǎn)生應(yīng)力集中，在其后應(yīng)力釋放過(guò)程中，盤轂變形，引起花鍵變形。

圖4 碳氮共滲懸掛方式

3）碳氮共滲淬火及回火溫度過(guò)高，不利于控制變形。

4 試驗(yàn)驗(yàn)證

對(duì)于薄壁件，合適的預(yù)處理工藝對(duì)控制其滲碳淬火變形是至關(guān)重要的[4]。針對(duì)PFMEA分析的第一要素，在拉齒后、碳氮共滲前，增加去應(yīng)力預(yù)熱步驟，將工件預(yù)熱到400℃保溫。針對(duì)碳氮共滲工件擺放方式，嘗試平放，懸掛點(diǎn)設(shè)置在分布直徑遠(yuǎn)離花鍵孔的組孔A，加粗掛棒直徑直至與掛孔名義間隙為0.5mm（預(yù)留0.5mm防止盤轂變形后卡滯在掛棒上），以及三點(diǎn)懸掛等方式。

DOE結(jié)果顯示：平放時(shí)，由于上下面滲入速度不同，最大偏差為0.09～0.1mm，變形比原始懸掛放置更大，因此不予采用。

對(duì)比不同的懸掛支撐點(diǎn)，由于組孔A比組孔B孔徑小，懸掛A孔時(shí)掛棒直徑尺寸受限。試制發(fā)現(xiàn)，工件懸掛后，掛棒彎曲變形，造成工件相互觸碰接觸，不利于工件變形控制，因此也不予采用。

加粗掛棒直徑至16.5mm后，掛棒抗彎強(qiáng)度增加，有利于減小工件碳氮共滲過(guò)程中的變形。

對(duì)于三點(diǎn)懸掛方式，由于工件變形后，該方式限制了后續(xù)回火去應(yīng)力工序中變形的疏解，所以也不能有效減小工件變形。

因此，最終方案為懸掛點(diǎn)保持在組孔B，掛棒直徑加粗至16.5mm，碳氮共滲溫度由870℃降低為840℃；設(shè)置淬火溫度為810℃，稍低于滲碳溫度。

使用改進(jìn)工藝方法進(jìn)行碳氮共滲后，抽取5件試制件，進(jìn)行測(cè)量及數(shù)據(jù)分析。結(jié)果顯示，綜合考慮帶盤端與自由端花鍵變形有改善：帶盤端（見(jiàn)圖5）棒間距最大偏差為0.03 mm，與前期驗(yàn)證相當(dāng)（前期驗(yàn)證為0.02mm)，自由端（見(jiàn)圖6）棒間距最大偏差顯著減低為0.04mm（前期驗(yàn)證為0.08mm)。因此，改進(jìn)后花鍵跨棒距最大偏差為0.04mm，達(dá)到了偏差≤0.061mm的要求。

圖5 改進(jìn)后帶盤端棒間距尺寸分布

圖6 改進(jìn)后自由端棒間距尺寸分布

5 結(jié)束語(yǔ)

本文針對(duì)雙質(zhì)量飛輪盤轂在碳氮共滲過(guò)程中的變形問(wèn)題對(duì)工藝過(guò)程進(jìn)行分析，確定影響盤轂變形的相關(guān)因素。對(duì)這些因素進(jìn)行優(yōu)化后試制驗(yàn)證顯示：對(duì)于該盤轂，碳氮共滲時(shí)懸掛方式中，立式懸掛優(yōu)于平放，立式懸掛時(shí)兩點(diǎn)懸掛優(yōu)于三點(diǎn)懸掛，同時(shí)掛棒直徑適當(dāng)增大時(shí)有利于變形控制；碳氮共滲前增加預(yù)熱工序有利于前序工序的應(yīng)力釋放，在后續(xù)熱處理中能有效減小工件變形；在滲層、硬度及金相滿足要求的前提下，碳氮共滲和淬火溫度的降低也有助于減小工件熱處理變形。

通過(guò)以上三個(gè)方面的優(yōu)化，最終生產(chǎn)出了滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的產(chǎn)品。