汪安強 劉永龍

（1.浙江潤浩城市建設(shè)設(shè)計有限公司，浙江杭州 310000；2.浙江工業(yè)大學(xué)工程設(shè)計集團有限公司，浙江杭州 310000）

《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG 3362-2018》（簡稱《18混規(guī)》）于2018年7月16日正式發(fā)布，與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG 62-2004》（簡稱《04混規(guī)》）相比，的主要修訂內(nèi)容包括：調(diào)整了混凝土橋涵用鋼筋等級；增加了橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本要求；強化了混凝土橋涵耐久性設(shè)計要求；補充了混凝土箱梁抗傾覆驗算要求、針對復(fù)雜橋梁的使用精細化分析方法、體外預(yù)應(yīng)力橋梁設(shè)計方法、混凝土橋梁應(yīng)力擾動區(qū)設(shè)計方法[1]；調(diào)整了圓形截面受壓構(gòu)件的正截面承載力計算方法；增加了不同邊界條件下確定受壓構(gòu)件計算長度系數(shù)的計算公式；調(diào)整了鋼筋混凝土及B類預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)裂縫寬度計算方法；補充調(diào)整了構(gòu)造設(shè)計要求。

1.分析對象的基本情況

1.1 結(jié)構(gòu)情況

上部結(jié)構(gòu)采用（55+110+55）m變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)。懸澆箱梁根部高度6.8m（腹板外邊緣高度，下同），跨中、懸臂端部高度2.8m，箱梁根部底板厚90cm，跨中底板厚30cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按1.6次拋物線變化。箱梁腹板根部厚80cm，跨中厚60cm。箱梁頂板厚度30cm。箱梁頂寬12，底寬7.0m，采用單箱單室結(jié)構(gòu)，頂板懸臂長度2.5m，懸臂板端部厚20cm，根部厚75cm。箱梁裸梁頂按雙向2%橫坡澆筑，見圖1。

圖1 構(gòu)造描述

1.2 計算荷載情況

（1）恒載。

恒載：箱梁結(jié)構(gòu)自重，混凝土容重取26 kN/m3。

橋面鋪裝：瀝青混凝土容重取24 kN/m3，防撞欄混凝土容重取26 kN/m3，同時考慮人行道（含基座）荷載等。

二期恒載合計：24.5×0.1×10+25×0.08×12+20×2=88.5kN/m。

（2）活載。

車道荷載：城—A級，活載按車道實際位置加載，按橋面寬度共布置2車道。參照《公路橋涵通用規(guī)范》JTG D60-2015計算車道橫向、縱向折減系數(shù)和沖擊系數(shù)。

（3）非線性溫度。主梁非線性溫度參照《公路橋涵通用規(guī)范》JTG D60-2015，橋面鋪裝按10cm 瀝青混凝土計算，橋面板最高溫度T1取14℃，T2取5.5℃，豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。

（4）基礎(chǔ)沉降。各墩位置考慮10mm沉降。

（5）整體溫度。整體升溫20℃，整體降溫-20℃。

（6）預(yù)應(yīng)力?？v向鋼束張拉控制應(yīng)力：1395.0MPa。

（7）沖擊系數(shù)。沖擊系數(shù)的計算，參考規(guī)范（JTG D60-2015）第4.3.2。

（8）有效計算寬度。為了避免不同軟件之間計算方法之間的差異，統(tǒng)一不考慮該影響。

2.新老規(guī)范的對比分析

2.1 《04混規(guī)》中對全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的描述

根據(jù)《04混規(guī)》6.3.1中預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算：

（1）正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進行驗算，并應(yīng)符合下列要求：

全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件

（2）斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力σtp進行驗算，并應(yīng)符合下列要求：

全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

2.2 《18混規(guī)》中對全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的描述

根據(jù)《18混規(guī)》6.3.1中預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算：

（1）正截面混凝土拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：

全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件

（2）斜截面混凝土主拉應(yīng)力σtp應(yīng)符合下列要求：

全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件

現(xiàn)場澆筑(包括預(yù)制拼裝)構(gòu)件

綜上對比，新老規(guī)范在對應(yīng)力指標(biāo)的控制在公式上并沒有發(fā)生變化，從理論上得出計算結(jié)果不存在差異。

3.計算數(shù)據(jù)結(jié)果對比分析

本人分別通過橋博3.3和Midas2020對4x30m預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁進行計算，在各種荷載和邊界條件基本一致的情況下，得出結(jié)果如下。

3.1 正截面抗裂驗算

在橋博3.3軟件計算下，最不利位置截面正應(yīng)力沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，為+0.53MPa，如圖2所示。

圖2 使用階段正截面抗裂驗算包絡(luò)圖（橋博3.3）

在Midas2020軟件計算下，最不利位置截面正應(yīng)力沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，為+0.951MPa，如圖3所示。

圖3 使用階段正截面頂?shù)装蹇沽羊炈惆j(luò)圖（Midas2020）

3.2 斜截面抗裂驗算

在橋博3.3軟件計算下，最不利位置斜截面拉應(yīng)力為-0.79MPa，如圖4所示。

圖4 使用階段斜截面抗裂驗算包絡(luò)圖（橋博3.3）

在Midas2020軟件計算下，最不利位置斜截面拉應(yīng)力為-0.733MPa，如圖5所示。

圖5 使用階段斜截面抗裂驗算包絡(luò)圖（Midas2020）

3.3 對比分析結(jié)論

在使用階段正截面應(yīng)力和斜截面主拉應(yīng)力上對比，橋博和Midas的計算結(jié)果部分雖有差異，但結(jié)果基本一致，數(shù)據(jù)規(guī)律也基本相符，新舊規(guī)范在這2個重要指標(biāo)上基本無差異[2-3]。

4.結(jié)語

在力學(xué)發(fā)展的幾百年近代歷史中，預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的發(fā)展更加成熟，理論計算和實際使用的結(jié)果更加相符。《04混規(guī)》自執(zhí)行以來，指導(dǎo)了中國橋梁等結(jié)構(gòu)的建設(shè)10余年，在指導(dǎo)橋涵設(shè)計中有不可撼動的地位，根據(jù)歷年的建設(shè)經(jīng)驗，《04混規(guī)》有效地保證了工程的使用質(zhì)量。隨著《18混規(guī)》的執(zhí)行，是在原有規(guī)范的基礎(chǔ)上進行了更加精細化的分析，對極限狀態(tài)的承載能力、抗傾覆穩(wěn)定性和普通鋼筋裂縫的計算有所加強。但通過計算實例的分析，全預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的應(yīng)力結(jié)果并沒有多大的差異，所以已經(jīng)建設(shè)完成的橋梁或者經(jīng)過舊規(guī)范軟件計算的橋梁結(jié)構(gòu)是能夠經(jīng)得起新規(guī)范考驗的。