楊志宏 狄鵬 范曄 陳津虎

摘 要： 隨著使用要求的提升，艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈面臨著在岸基貯存與上艦值班任務(wù)交叉融合下長(zhǎng)期使用的要求。本文以艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈電氣整機(jī)設(shè)備為研究對(duì)象，分析了艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈使用過(guò)程中的環(huán)境特點(diǎn)，構(gòu)建了整機(jī)在綜合應(yīng)力下的加速模型，設(shè)計(jì)了基于使用過(guò)程的加速壽命試驗(yàn)剖面，提出了相應(yīng)的加速壽命試驗(yàn)方法。以某慣導(dǎo)模塊整機(jī)為例，加速驗(yàn)證了該整機(jī)的使用過(guò)程，并成功激發(fā)了該整機(jī)的性能退化，驗(yàn)證了所提方法的有效性。

關(guān)鍵詞：艦載機(jī)；機(jī)載導(dǎo)彈；電氣整機(jī)；加速壽命試驗(yàn)；加速模型

中圖分類(lèi)號(hào)： TJ760.6；V216.6

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1673-5048（2022）05-0083-05

DOI：10.12132/ISSN.1673-5048.2022.0075

0 引? 言

與其他機(jī)載導(dǎo)彈相比，艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈面臨著岸基貯存、上艦值班交替使用的情況，全壽命周期的過(guò)程履歷更加復(fù)雜。目前常用的壽命驗(yàn)證方法是自然貯存試驗(yàn)或加速貯存試驗(yàn)，加速貯存試驗(yàn)相對(duì)自然貯存試驗(yàn)?zāi)軌蛟谳^短時(shí)間內(nèi)給出裝備壽命評(píng)估結(jié)論，逐步成為壽命評(píng)估的重要途徑之一［1-5］。但傳統(tǒng)的加速貯存試驗(yàn)一般僅針對(duì)失效模式單一的元器件、部件，且只考慮單一的溫度應(yīng)力［6-12］，對(duì)于包含多種失效模式的復(fù)雜整機(jī)設(shè)備、復(fù)雜任務(wù)過(guò)程多應(yīng)力綜合工況的使用壽命剖面，目前開(kāi)展的研究不多［13］，尚沒(méi)有能夠有效評(píng)估驗(yàn)證長(zhǎng)期實(shí)戰(zhàn)使用壽命指標(biāo)的加速試驗(yàn)方法。

面對(duì)艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈裝備在復(fù)雜服役過(guò)程中的使用壽命評(píng)估驗(yàn)證的需求，本文以艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈電氣整機(jī)為研究對(duì)象，開(kāi)展基于使用過(guò)程的加速壽命試驗(yàn)技術(shù)研究，從艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈裝備的使用環(huán)境分析著手，研究導(dǎo)彈電氣整機(jī)設(shè)備在復(fù)雜過(guò)程應(yīng)力下的加速模型和加速試驗(yàn)剖面設(shè)計(jì)方法，為艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈實(shí)際使用條件下的使用壽命評(píng)估與驗(yàn)證提供新思路、新方法。

1 艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈使用過(guò)程環(huán)境分析

艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈的使用過(guò)程主要可分為岸基貯存階段與上艦值班階段。

岸基貯存階段，導(dǎo)彈存放于技術(shù)陣地庫(kù)房中且?guī)в邪b箱，貯存條件較好，受濕度的影響較小，主要受溫度的長(zhǎng)時(shí)間影響而發(fā)生老化。此外，導(dǎo)彈還會(huì)經(jīng)歷一定的運(yùn)輸環(huán)境。

上艦值班階段，一般可歸結(jié)為艦船駐泊狀態(tài)與艦船巡航狀態(tài)。艦船駐泊期間，導(dǎo)彈處于包裝箱中貯存狀態(tài)，主要受溫濕度環(huán)境的影響，由波浪等引起艦船振動(dòng)量級(jí)較小，可忽略不計(jì)。艦船巡航期間，導(dǎo)彈主要處于艦上貯存狀態(tài)與掛機(jī)狀態(tài)。艦上貯存狀態(tài)下，導(dǎo)彈處于包裝箱中，主要受艦船上的溫濕度環(huán)境影響，艦船振動(dòng)的影響相比掛機(jī)飛行振動(dòng)的影響可忽略不計(jì)。掛機(jī)狀態(tài)下，導(dǎo)彈主要受溫濕度、掛機(jī)飛行振動(dòng)、著艦沖擊等環(huán)境影響。故導(dǎo)彈在艦船巡航期間，主要承受溫濕度、掛機(jī)飛行振動(dòng)、著艦沖擊等環(huán)境的影響。

綜上，艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈在岸基貯存階段中主要受溫度影響， 在上艦值班階段中主要受溫濕度、 掛飛振動(dòng)應(yīng)力影響，在加速壽命試驗(yàn)中主要對(duì)高溫應(yīng)力、掛飛振動(dòng)應(yīng)力進(jìn)行加速，對(duì)低溫、濕度、通電檢測(cè)等應(yīng)力進(jìn)行模擬。

針對(duì)一種失效模式，各應(yīng)力間的關(guān)系可能為相互獨(dú)立、促進(jìn)或抑制。應(yīng)力間相互獨(dú)立時(shí)，耦合項(xiàng)φ（AZij）=1，在第一種應(yīng)力對(duì)基本失效率加速后，后一應(yīng)力對(duì)前一應(yīng)力加速后的失效率進(jìn)行加速，以此類(lèi)推得到各應(yīng)力的加速因子間為相乘關(guān)系；應(yīng)力間相互促進(jìn)時(shí)，耦合項(xiàng)φ（AZij）>1；應(yīng)力間相互抑制時(shí)，耦合項(xiàng)φ（AZij）<1。φ（AZij）的求解可通過(guò)多種應(yīng)力水平加速試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析獲得。失效機(jī)理的研究表明，溫度循環(huán)與振動(dòng)間存在相互關(guān)聯(lián)情況，高溫應(yīng)力與振動(dòng)間關(guān)聯(lián)性不明顯，結(jié)合艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈使用過(guò)程中的實(shí)際情況，高溫應(yīng)力和振動(dòng)應(yīng)力之間可認(rèn)為相互獨(dú)立，無(wú)相互耦合關(guān)系，即認(rèn)為φ（AZij）=1。

2.2 基于使用過(guò)程的加速壽命試驗(yàn)剖面設(shè)計(jì)

在艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈使用過(guò)程環(huán)境分析及整機(jī)加速模型構(gòu)建的基礎(chǔ)上，研究設(shè)計(jì)艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈電氣整機(jī)的加速壽命試驗(yàn)剖面。在加速試驗(yàn)剖面中，主要考慮針對(duì)岸基貯存階段進(jìn)行高溫加速、運(yùn)輸振動(dòng)模擬、低溫環(huán)境模擬、通電檢測(cè)模擬等，針對(duì)上艦值班階段進(jìn)行高溫加速、掛飛振動(dòng)加速、低溫環(huán)境模擬、濕度環(huán)境模擬、通電檢測(cè)模擬等。

2.2.1 加速壽命試驗(yàn)剖面設(shè)計(jì)要素確定

分別確定岸基貯存階段、艦船駐泊階段與艦船巡航階段的試驗(yàn)剖面設(shè)計(jì)要素。

（1） 岸基貯存階段：岸基貯存環(huán)境溫度T01及貯存時(shí)間t01、岸基貯存高溫加速應(yīng)力量級(jí)TS1及試驗(yàn)時(shí)間tTS1、運(yùn)輸振動(dòng)量級(jí)V01及試驗(yàn)時(shí)間tV01、低溫應(yīng)力量級(jí)TL1及試驗(yàn)時(shí)間tTL1、通電測(cè)試節(jié)點(diǎn)。

（2） 艦船駐泊階段：艦船駐泊環(huán)境溫度T02及駐泊時(shí)間t02、艦船駐泊高溫加速應(yīng)力量級(jí)TS2及試驗(yàn)時(shí)間tTS2、低溫應(yīng)力量級(jí)TL2及試驗(yàn)時(shí)間tTL2、濕度應(yīng)力量級(jí)RH2、通電測(cè)試節(jié)點(diǎn)。

（3） 艦船巡航階段：艦船巡航環(huán)境溫度T03及巡航時(shí)間t03、艦船巡航高溫加速應(yīng)力量級(jí)TS3及試驗(yàn)時(shí)間tTS3、掛飛振動(dòng)應(yīng)力量級(jí)V03及振動(dòng)時(shí)間tV03、掛飛振動(dòng)加速應(yīng)力量級(jí)VS3及試驗(yàn)時(shí)間tVS3、低溫應(yīng)力量級(jí)TL3及試驗(yàn)時(shí)間tTL3、濕度應(yīng)力量級(jí)RH3、著艦沖擊量級(jí)S3及沖擊次數(shù)n3、通電測(cè)試節(jié)點(diǎn)。

以上設(shè)計(jì)要素中加速應(yīng)力量級(jí)的選取，包括高溫加速應(yīng)力與掛飛振動(dòng)加速應(yīng)力，應(yīng)確保不改變產(chǎn)品的失效機(jī)理。

加速前的環(huán)境應(yīng)力量級(jí)及其作用時(shí)間的確定，包括岸基貯存環(huán)境溫度及時(shí)間、艦船駐泊環(huán)境溫度及時(shí)間、艦船巡航環(huán)境溫度及時(shí)間等。優(yōu)先采用環(huán)境實(shí)測(cè)值進(jìn)行確定，若無(wú)實(shí)測(cè)值可根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范、技術(shù)要求、相似產(chǎn)品數(shù)據(jù)等進(jìn)行確定。

確定了加速應(yīng)力量級(jí)、加速前的應(yīng)力量級(jí)及作用時(shí)間后，即可根據(jù)相應(yīng)的加速模型，計(jì)算相應(yīng)的加速因子，從而得出加速應(yīng)力量級(jí)的試驗(yàn)時(shí)間tTS1，tTS2，tTS3，tVS3等。

模擬應(yīng)力量級(jí)及試驗(yàn)時(shí)間的選取，包括運(yùn)輸振動(dòng)量級(jí)及試驗(yàn)時(shí)間、低溫應(yīng)力量級(jí)及試驗(yàn)時(shí)間、濕度應(yīng)力量級(jí)、著艦沖擊量級(jí)及沖擊次數(shù)等。優(yōu)先采用環(huán)境實(shí)測(cè)值進(jìn)行確定，若無(wú)實(shí)測(cè)值可根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范、技術(shù)要求、相似產(chǎn)品數(shù)據(jù)等進(jìn)行確定。模擬應(yīng)力量級(jí)及試驗(yàn)時(shí)間難以確定時(shí)，如庫(kù)房空調(diào)故障時(shí)可能遇到的低溫環(huán)境，其應(yīng)力量級(jí)及試驗(yàn)時(shí)間可適當(dāng)進(jìn)行加嚴(yán)。濕度應(yīng)力量級(jí)可根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，從嚴(yán)取大值。此外，在艦船巡航階段，導(dǎo)彈可能處于艦上貯存狀態(tài)或掛機(jī)狀態(tài)，兩種狀態(tài)下濕度環(huán)境不同，則從嚴(yán)取其中較大者作為艦船巡航階段的濕度應(yīng)力量級(jí)RH3。

通電測(cè)試模擬根據(jù)產(chǎn)品在岸基貯存、上艦值班期間規(guī)定的通電檢測(cè)節(jié)點(diǎn)，在加速試驗(yàn)剖面中等效的時(shí)間點(diǎn)進(jìn)行模擬。

2.2.2 加速壽命試驗(yàn)剖面綜合設(shè)計(jì)

確定了各階段加速壽命試驗(yàn)剖面設(shè)計(jì)要素后，對(duì)艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈電氣整機(jī)加速壽命試驗(yàn)剖面進(jìn)行綜合設(shè)計(jì)。從加速壽命試驗(yàn)剖面中劃分出3類(lèi)小循環(huán)：（1）岸基貯存循環(huán)；（2）艦船駐泊循環(huán)；（3）艦船巡航循環(huán)。

各小循環(huán)的周期以產(chǎn)品通電檢測(cè)周期為一個(gè)循環(huán)進(jìn)行設(shè)計(jì)，每個(gè)小循環(huán)中包含各自壽命階段的試驗(yàn)應(yīng)力要素。每個(gè)小循環(huán)中先施加低溫模擬應(yīng)力，再進(jìn)行高溫應(yīng)力加速，期間對(duì)濕度環(huán)境進(jìn)行模擬，掛飛振動(dòng)應(yīng)力按單次掛飛任務(wù)時(shí)間間隔施加，著艦沖擊在每次掛飛振動(dòng)后施加，最后進(jìn)行通電檢測(cè)模擬。

在整機(jī)加速壽命試驗(yàn)剖面的施加順序上，考慮艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈的實(shí)際使用過(guò)程，一般先進(jìn)行產(chǎn)品的運(yùn)輸振動(dòng)，再進(jìn)行岸基貯存，然后根據(jù)具體任務(wù)情況交替進(jìn)行艦船駐泊、艦船巡航及岸基貯存小循環(huán)?；谑褂眠^(guò)程的加速壽命試驗(yàn)剖面示意圖如圖2所示。

3 案例分析

以某型導(dǎo)彈慣導(dǎo)模塊整機(jī)為對(duì)象，設(shè)計(jì)開(kāi)展基于使用過(guò)程的加速壽命試驗(yàn)。該慣導(dǎo)模塊整機(jī)主要包括慣性器件、電源組件、電路板三個(gè)組成部分。

對(duì)于岸基貯存階段，根據(jù)導(dǎo)彈岸基貯存環(huán)境條件，岸基貯存環(huán)境溫度T01統(tǒng)一取為20 ℃，岸基貯存壽命為t01，高溫加速應(yīng)力TS1選取為70 ℃，根據(jù)慣導(dǎo)模塊整機(jī)的激活能0.626 eV，計(jì)算得到慣導(dǎo)模塊整機(jī)在70 ℃下的加速因子為37.13，則岸基貯存高溫加速試驗(yàn)時(shí)間tTS1= t01/37.13。對(duì)于岸基貯存階段可能遇到的低溫模擬，根據(jù)產(chǎn)品要求及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行適當(dāng)加嚴(yán)考核，確定為低溫-40 ℃持續(xù)24 h。此外，岸基貯存階段考核前，先按照產(chǎn)品的運(yùn)輸里程要求進(jìn)行相應(yīng)的運(yùn)輸振動(dòng)試驗(yàn)。

對(duì)于艦船駐泊階段，采用高溫加速的方式。艦船駐泊環(huán)境溫度T02統(tǒng)一取為20 ℃，艦船駐泊時(shí)間為t02，高溫加速應(yīng)力TS2選取為70 ℃，根據(jù)慣導(dǎo)模塊整機(jī)的激活能0.626 eV，計(jì)算得到慣導(dǎo)模塊整機(jī)在70 ℃下的加速因子為37.13，則艦船駐泊高溫加速試驗(yàn)時(shí)間tTS2= t02/37.13。濕度模擬條件取為90%。對(duì)于艦船駐泊階段可能遇到的低溫環(huán)境模擬，由于無(wú)相關(guān)實(shí)測(cè)值及技術(shù)要求，根據(jù)GJB1060.2《艦船環(huán)境條件要求-氣候環(huán)境》中提供的1%風(fēng)險(xiǎn)率的海面低溫極值，取模擬的極端低溫為-34 ℃，持續(xù)時(shí)間定為24 h。

對(duì)于艦船巡航階段，采用高溫與振動(dòng)綜合加速的方式。根據(jù)艦船巡航期間環(huán)境溫度數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)，環(huán)境溫度的平均值約為20 ℃，故將艦船巡航環(huán)境溫度T03取為20 ℃，艦船巡航時(shí)間為t03，高溫加速應(yīng)力TS3選取為70 ℃。根據(jù)相關(guān)數(shù)據(jù)已知慣性器件的激活能為0.6 eV，電源組件

為0.48 eV，電路板為0.53 eV，則慣性器件的高溫加速因子為31.95，電源組件為16，電路板為21.3。對(duì)掛飛振動(dòng)應(yīng)力進(jìn)行加速，加速后振動(dòng)應(yīng)力的功率譜密度為原來(lái)的2倍，折算系數(shù)根據(jù)GJB150A取為4，則掛飛振動(dòng)加速因子為16。該慣導(dǎo)模塊整機(jī)的相關(guān)失效模式分析如表1所示，表中λij（i=1， 2， 3；j=1， 2）為實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)值。

根據(jù)該慣導(dǎo)模塊中各個(gè)部件的高溫加速因子、振動(dòng)加速因子及失效率信息，通過(guò)式（8）計(jì)算各個(gè)失效模式在加速應(yīng)力下的失效率：失效模式Y(jié)1的失效率λA1=λ11×31.95×16；失效模式Y(jié)2的失效率λA2=λ12×31.95；失效模式Y(jié)3的失效率λA3=λ21×16×16；失效模式Y(jié)4的失效率λA4=λ22×16；失效模式Y(jié)5的失效率λA5=λ31×16；失效模式Y(jié)6的失效率λA6=λ32×21.3×16。根據(jù)實(shí)測(cè)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，由式（8）可得慣導(dǎo)模塊整機(jī)的加速因子為254，則高溫與振動(dòng)綜合應(yīng)力加速試驗(yàn)時(shí)間tTS3= t03/254。

對(duì)于艦船巡航階段可能遇到的低溫環(huán)境與濕度環(huán)境模擬方式，與艦船駐泊階段相同，著艦沖擊應(yīng)力根據(jù)實(shí)際條件確定。

根據(jù)前文確定的加速壽命試驗(yàn)剖面，對(duì)該慣導(dǎo)模塊整機(jī)共進(jìn)行了2個(gè)循環(huán)的岸基貯存、2個(gè)循環(huán)的艦船駐泊和2個(gè)循環(huán)的艦船巡航試驗(yàn)。試驗(yàn)期間在規(guī)定的測(cè)試節(jié)點(diǎn)對(duì)該慣導(dǎo)模塊整機(jī)進(jìn)行通電測(cè)試，測(cè)試結(jié)果如圖3所示。圖中，橫坐標(biāo)各序號(hào)分別為試驗(yàn)前、運(yùn)輸振動(dòng)后、庫(kù)房貯存第1個(gè)循環(huán)后、庫(kù)房貯存第2個(gè)循環(huán)后、艦船駐泊第1個(gè)循環(huán)后、艦船駐泊第2個(gè)循環(huán)后、艦船巡航第1個(gè)循環(huán)后、艦船巡航第2個(gè)循環(huán)后的測(cè)試序號(hào)。

由測(cè)試結(jié)果可見(jiàn)，該慣導(dǎo)模塊整機(jī)的速度增量隨機(jī)漂移量及角速度增量隨機(jī)漂移量，均呈現(xiàn)逐漸增大的退化趨勢(shì)，由此可證明該加速壽命試驗(yàn)方法有效激發(fā)了慣導(dǎo)模塊整機(jī)的性能退化，與產(chǎn)品實(shí)際的性能退化趨勢(shì)相符合，說(shuō)明該方法可有效地加速模擬艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈的使用過(guò)程。

4 總? 結(jié)

本文開(kāi)展了基于使用過(guò)程的艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈電氣整機(jī)加速壽命試驗(yàn)方法研究，主要工作及結(jié)論如下：

（1） 通過(guò)電氣整機(jī)多失效模式分析，以電氣整機(jī)各組成部分在綜合加速應(yīng)力下的失效率、加速因子等信息為基礎(chǔ)，利用各失效模式間的耦合關(guān)系，構(gòu)建了整機(jī)在溫度、振動(dòng)綜合應(yīng)力下的加速模型；

（2） 根據(jù)艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈的實(shí)際使用過(guò)程，設(shè)計(jì)了由岸基貯存循環(huán)、艦船駐泊循環(huán)與艦船巡航循環(huán)組成的加速壽命試驗(yàn)剖面。該試驗(yàn)剖面可依據(jù)艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈的實(shí)際使用過(guò)程需求進(jìn)行靈活調(diào)整，以更加符合各種不同類(lèi)型、不同任務(wù)需求的艦載機(jī)機(jī)載導(dǎo)彈的使用過(guò)程。

參考文獻(xiàn)：

［1］ 王俊華. 空空導(dǎo)彈掛飛壽命延壽方法應(yīng)用研究［J］. 航空兵 器， 2019， 26（2）： 86-89.

Wang Junhua. Study on the Life Extension Method of Hanging Flight Lifespan for Air-to-Air Missile［J］. Aero Weaponry， 2019， 26（2）： 86-89.（in Chinese）

［2］ 李根成. 空空導(dǎo)彈環(huán)境例行試驗(yàn)批量及抽樣研究［J］. 航空兵器， 2018 （5）： 85-88.

Li Gencheng. Research on Batches and Samples for Air-to-Air Missiles Environmental Routine Test［J］. Aero Weaponry， 2018 （5）： 85-88.（in Chinese）

［3］ Kim D W， Kim S H， Chu C N， et al. A New Life Model of Tripod Type Constant Velocity Joint Using Accelerated Life Test［J］. Tribology International， 2019， 132： 130-141.

［4］ Yu L L， Liu L， Chen D G. A Homoscedasticity Test for the Accele-rated Failure Time Model［J］. Computational Statistics， 2019， 34（1）： 433-446.

［5］ Jiang P H， Wang B X， Wu F T. Inference for Constant-Stress Accelerated Degradation Test Based on Gamma Process［J］. Applied Mathematical Modelling， 2019， 67： 123-134.

［6］ 范曄， 馬曉東， 陳津虎， 等. 基于支持向量機(jī)的電子整機(jī)恒定應(yīng)力加速貯存試驗(yàn)評(píng)估方法［J］. 導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù)， 2018（6）： 111-115.

Fan Ye， Ma Xiaodong， Chen Jinhu， et al. Assessment Method Based on SVM for Constant Stress Accelerated Storage Testing of Electronic Product［J］. Missiles and Space Vehicles， 2018（6）： 111-115.（in Chinese）

［7］ 劉巧斌， 史文庫(kù)， 劉鶴龍， 等. 基于步進(jìn)應(yīng)力加速老化和改進(jìn)Arrhenius模型的橡膠貯存壽命預(yù)測(cè)［J］. 國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào)， 2019， 41（5）： 56-61.

Liu Qiaobin， Shi Wenku， Liu Helong， et al. Rubber Storage Life Prediction Based on Step Stress Accelerated Test and a Modified Arrhenius Model［J］. Journal of National University of Defense Technology， 2019， 41（5）： 56-61.（in Chinese）

［8］ 馮雪峰， 唐家銀， 譚啟濤. 基于Weibull分布的恒加載試驗(yàn)置信樣本量的可靠性優(yōu)化設(shè)計(jì)［J］. 機(jī)械強(qiáng)度， 2019， 41（3）： 633-640.

Feng Xuefeng， Tang Jiayin， Tan Qitao. Reliability Optimum Design of Confidence Samples for Constant-Stress Accelerated Life Test Based on Weibull Distribution［J］. Journal of Mechanical Strength， 2019， 41（3）： 633-640.（in Chinese）

［9］ 陳津虎， 陳皓， 胡彥平， 等. 基于步退應(yīng)力加速壽命試驗(yàn)的靜環(huán)組件貯存壽命評(píng)估［J］. 導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù)， 2015（2）： 85-87.

Chen Jinhu， Chen Hao， Hu Yanping， et al. Storage Life Evaluation of the Static Ring Components Based on Step-Down-Stress Accelerated Life Testing［J］. Missiles and Space Vehicles， 2015（2）： 85-87.（in Chinese）

［10］ Fard N， Li C H. Optimal Simple Step Stress Accelerated Life Test Design for Reliability Prediction［J］. Journal of Statistical Planning and Inference， 2009， 139（5）： 1799-1808.

［11］ Kumar M， Pathak A， Soni S. Bayesian Inference for Rayleigh Distribution under Step-Stress Partially Accelerated Test with Progressive Type-II Censoring with Binomial Removal［J］. Annals of Data Science， 2019， 6（1）： 117-152.

［12］ Jian H， Ke H L， Sun R T， et al. Analysis of the Reliability of LED Lamps during Accelerated Thermal Aging Test by Online Method［J］. Optik-International Journal for Light and Electron Optics， 2019， 178： 1045-1050.

［13］ 吳力力， 丁玉奎， 甄建偉. 國(guó)外彈藥延壽研究現(xiàn)狀［J］. 飛航導(dǎo)彈， 2018（3）： 74-77.

Wu Lili， Ding Yukui， Zhen Jianwei. Research Status of Foreign Ammunition Life Extension ［J］. Aerodynamic Missile Journal， 2018（3）： 74-77.（in Chinese）

［14］ 陳津虎， 胡彥平， 周芳. 艦載裝備值班壽命加速試驗(yàn)方法研究［J］. 強(qiáng)度與環(huán)境， 2021， 48（2）： 59-63.

Chen Jinhu， Hu Yanping， Zhou Fang. Research on Accelerated Life Test Method of Shipboard Equipment on Duty［J］. Structure & Environment Engineering， 2021， 48（2）： 59-63.（in Chinese）

Research on Accelerated Life Test Method for Electrical Assembly

Device of Carrier-Borne Aircraft Missile Based on? Use Process

Yang Zhihong1， 2， Di Peng1*， Fan Ye3， Chen Jinhu3

（1. Department of Management Engineering and Equipment Economics，Naval University of Engineering， Wuhan 430033，China；

2. Naval Equipment Department，Beijing 100841，China；

3. Beijing Institute of Structure and Environment Engineering，Beijing 100076，China）

Abstract： With the rise of use requirements， carrier-borne aircraft missile is facing the problem of long-term use under the blend of storage on land and on-board duty tasks. Taking the electrical assembly device of carrier-borne aircraft missile as the research object， the environmental characteristics of electrical assembly device of carrier-borne aircraft missile in the use process is analyzed， the accelerated model of assembly device under combined stress is established， the section of accelerated life test based on use process is designed， and the corresponding method of accelerated life test is proposed. Taking an inertial navigation module as an example， the use process is accelerated and verified， and the performance degradation of the equipment is successfully stimulated， which verifies the effectiveness of the proposed method.

Key words： carrier-borne aircraft；airborne missile；electrical assembly device；accelerated life test；accelerated model

收稿日期：2022-04-16

基金項(xiàng)目：國(guó)防科技創(chuàng)新特區(qū)項(xiàng)目（19-H863-05-ZD-013-001-02）；

裝備預(yù)研共用技術(shù)項(xiàng)目（50902020202）

作者簡(jiǎn)介：楊志宏（1980-），男，湖南益陽(yáng)人，碩士研究生。

通信作者：狄鵬（1979-），男，山東淄博人，碩士生導(dǎo)師。