溫繼偉,岳金帥,項(xiàng) 天,張營(yíng)旭,唐方杰,張 杰,胡 萍
(1.石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院,河北 石家莊 050043;2.成都理工大學(xué)環(huán)境與土木工程學(xué)院,四川 成都 610059;3.中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司,四川 成都 610031)
近年來,隨著城市化的迅速發(fā)展,人口加速聚集,城市內(nèi)產(chǎn)生的污水量大幅增長(zhǎng),污水通過排污管道通向污水處理廠集中處理,管道通常埋設(shè)于地下,不占用寶貴的地上空間。綜合考慮環(huán)保、工期、成本等因素,非開挖頂管法已成為我國建設(shè)排污管道主要的施工方式之一。但是頂管施工或多或少會(huì)對(duì)管道上覆地層產(chǎn)生擾動(dòng),使地面發(fā)生沉降或隆起[1-2]。砂卵石地層巖體松散、透水性高、粘聚力小、自穩(wěn)能力差,地面變形更加難以預(yù)測(cè),可能影響周邊道路及建構(gòu)筑物的使用安全。
關(guān)于頂管施工引起地表沉降與控制變形已經(jīng)進(jìn)行了較多的研究。魏剛[3]基于彈性力學(xué)的Mindlin解推導(dǎo)了正面附加推力、掘進(jìn)機(jī)和后續(xù)管道與土體之間的摩擦力引起的土體變形計(jì)算。姚愛軍等[4]將實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)擬合曲線與Peck 公式預(yù)測(cè)曲線對(duì)比,對(duì)Peck 公式中的沉降槽寬度和地表最大沉降量進(jìn)行修正,得出適用于土巖復(fù)合地層雙線隧道施工的Peck 修正公式。房營(yíng)光等[5]考慮擾動(dòng)區(qū)土體密實(shí)度變化的影響,對(duì)Peck 的地表沉降理論計(jì)算公式進(jìn)行了修正,修正的Peck 理論公式的計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果更為一致。段景川等[6]結(jié)合有限元分析方法,對(duì)淺埋條件下大斷面頂管頂進(jìn)施工過程中地表變形的規(guī)律進(jìn)行研究,分析注漿壓力等施工參數(shù)對(duì)地表變形的影響。邴風(fēng)舉等[7]基于建立的三維數(shù)值模型,通過改變頂管穿越土層的土性參數(shù),得出了不同砂性土的力學(xué)參數(shù)情況下地表沉降的變形規(guī)律,并對(duì)頂管隧道不同土質(zhì)條件下的適用性進(jìn)行了初步討論。李明宇等[8]針對(duì)鄭州市下穿中州大道的雙線矩形頂管隧道,通過現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)對(duì)雙線隧道施工過程中地面沉降變化規(guī)律和分布特征進(jìn)行了分析。吳列成等[9]以國內(nèi)首個(gè)軟土地區(qū)大斷面矩形頂管法暗挖車站上海軌道交通14 號(hào)線靜安寺站為工程背景,詳細(xì)介紹了已貫通的東線隧道施工沉降控制技術(shù),即設(shè)定合理的推進(jìn)參數(shù)、采用新型的管節(jié)止退裝置、研發(fā)使用新型減摩觸變泥漿和相應(yīng)的壓注工藝。
以上研究主要集中在粘性土、砂土等常規(guī)地層,而針對(duì)在砂卵石地層實(shí)施非開挖頂管穿越敏感區(qū)域地層豎向變形控制方面的研究卻鮮有報(bào)道。本文以位于成都市華陽、萬安、正興片區(qū)雨污水管網(wǎng)建設(shè)項(xiàng)目為研究背景,采用不同工法、數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)等手段,研究砂卵石地層敏感區(qū)域變形控制工法以及頂管頂進(jìn)引起地層豎向變形規(guī)律,研究結(jié)果可為類似工況下頂管工程施工提供參考。
成都市華陽、萬安、正興片區(qū)雨污水管網(wǎng)建設(shè)項(xiàng)目起點(diǎn)位于金子沱,沿濱河路錦江綠帶-云龍路-沈陽路-錦江綠帶,最終接入毛家灣污水處理廠。其中W31-W32 區(qū)間穿越富水砂卵石地層,全長(zhǎng)108 m,采用泥水平衡頂管法施工。頂管機(jī)刀盤掘進(jìn)輪廓直徑為2.46 m,鋪設(shè)管節(jié)的材質(zhì)為鋼筋混凝土,管節(jié)外徑為2.4 m、內(nèi)徑為2.0 m;管節(jié)頂部距地表9.1~10 m。根據(jù)工程地勘資料,非開挖頂管施工區(qū)域范圍內(nèi)表層為第四系人工填土層(Q4ml),中 部為第四系全新統(tǒng)沖洪積層(Q4al+pl)細(xì)砂、中砂、卵石,下部為白堊系夾關(guān)組泥質(zhì)砂巖(K1-2j),區(qū)間地層特性如圖1 所示。
圖1 非開挖頂管施工區(qū)間地層特性Fig.1 Formation characteristics at the trenchless pipe jacking section
其中,頂管穿越區(qū)地層主要分布有砂卵石,卵、礫石成分以灰?guī)r、砂巖、石英巖等,呈圓形-亞圓形,粒徑大小不一。卵石含量在40%~70%,初探揭示最大粒徑為160 mm。卵石硬度大,其最大強(qiáng)度可達(dá)200 MPa,卵、礫石以中等風(fēng)化為主,充填物主要為中細(xì)砂及少量粘性土。此外,地下水賦存于卵石土及砂層中,土體透水性強(qiáng)、滲透系數(shù)大,地下水水量豐富。
由于此類地層卵石堅(jiān)硬,呈松散狀態(tài),在頂管掘進(jìn)、管道與土體的摩擦以及頂管機(jī)工作產(chǎn)生的振動(dòng)等綜合影響下極易引起上部卸力拱坍塌,從而造成機(jī)頭刀盤易磨損、頂進(jìn)摩阻力大、軸線控制難度高、對(duì)周圍地層擾動(dòng)風(fēng)險(xiǎn)大等問題[2]。頂管隧道周圍環(huán)境復(fù)雜,下穿云龍灣大橋,并且臨近城市主干道,施工場(chǎng)地周圍情況如圖2 所示。橋墩變形與路基沉降控制對(duì)于行車安全起到至關(guān)重要的作用?;谝酝こ探?jīng)驗(yàn)與相關(guān)規(guī)范要求,該區(qū)域地表沉降控制值為±20 mm,預(yù)警值為±10 mm。根據(jù)場(chǎng)地地質(zhì)條件,設(shè)計(jì)選用泥水平衡頂管機(jī)施工,頂管掘進(jìn)機(jī)設(shè)計(jì)性能參數(shù)見表1。
表1 頂管掘進(jìn)機(jī)性能參數(shù)Table 1 Specifications of the pipe jacking machine
圖2 施工場(chǎng)地周圍情況Fig.2 Conditions around the construction site
由于場(chǎng)地環(huán)境復(fù)雜,砂卵石地質(zhì)易引起頂管超挖,且周邊建筑物對(duì)沉降控制嚴(yán)格,僅依賴傳統(tǒng)管道壁后注漿以及頂進(jìn)控制措施無法滿足變形控制要求,需要采取地層加固手段降低頂管施工對(duì)周圍地層的擾動(dòng)[10]。目前常用于頂管施工中地層加固的方法有深層攪拌法、SMW 工法、高壓旋噴樁法、強(qiáng)夯法、地層靜壓注漿法及袖閥管注漿加固等,這些措施所適用的工程條件有所區(qū)別。本頂管工程項(xiàng)目區(qū)域具有地質(zhì)條件差、控制標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)格等特點(diǎn),首先應(yīng)考慮加固效果可靠、加固范圍廣及綜合成本相對(duì)較低等因素,根據(jù)以上因素選取了適用于本工程的加固措施并就其施工原理和優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比分析,見表2 所示。
表2 地層加固措施比選[11-14]Table 2 Comparison and selection of ground reinforcement measures
在表2 中列出的3 種加固方式中,高壓旋噴樁可以將破碎的巖土膠結(jié)成塊體,提供更大的支護(hù)力,但旋噴樁的質(zhì)量難以保證,漿液噴射的精度難以控制,對(duì)土層的二次擾動(dòng)過大;地層靜壓注漿技術(shù)成熟,操作簡(jiǎn)單,若單獨(dú)使用,不容易滿足沉降控制的要求。袖閥管注漿具有注漿壓力和注漿范圍可控、可根據(jù)注漿效果重復(fù)注漿、注漿材料易選等優(yōu)點(diǎn),在以往的砂卵石地層加固中有過成功的工程應(yīng)用。綜合考慮施工現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)準(zhǔn)備、施工條件、工程造價(jià)等多方面因素,同時(shí)滿足地表沉降控制要求,最終確定采用袖閥管注漿加固管道周圍地層輔以洞口旋噴樁止水兼加固的方式對(duì)地層進(jìn)行加固。
在本工程中使用的袖閥管為直徑52 mm 的PVC 管,根據(jù)建設(shè)工程施工圖設(shè)計(jì)文件要求,漿液在土體中的擴(kuò)散半徑為0.6 m,相鄰袖閥管的間距為1.0m,漿液為普通水泥漿,施工過程中的注漿壓力需嚴(yán)格控制,可由現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)效果進(jìn)行確定。袖閥管注漿的加固范圍為管道中心線兩側(cè)3 m,加固深度為管道頂部及底部各2 m。袖閥管布置平面圖如圖3 所示,剖面圖如圖4 所示。
圖3 袖閥管布置平面Fig.3 Layout of sleeve valve pipes
圖4 袖閥管布置剖面Fig.4 Sectional view of the sleeve valve pipe layout
考慮到工作井底部位于砂卵石地層中,周圍降水困難,洞門破除后地下水噴涌以及砂礫石流失引起工作井周圍地表沉降過大,本項(xiàng)目圍繞頂管工作井周圍設(shè)計(jì)1 排?600 mm、間距400 mm 的高壓旋噴樁止水帷幕,洞口周圍設(shè)置6 排?600 mm、間距500 mm 的高壓旋噴樁,加固范圍沿頂進(jìn)方向3 m,距離軸線兩端各2.5 m,加固深度為管道頂部2 m,管道底部2 m。樁體布置如圖5 所示。
圖5 洞門樁體布置Fig.5 Layout of portal piles
為了對(duì)比地層加固措施對(duì)頂管上部地表變形的控制效果,分別設(shè)置以下3 種工況開展數(shù)值模擬:
(1)工況一:不做任何加固措施。
(2)工況二:僅采用袖閥管注漿加固管周土體。
(3)工況三:采用袖閥管注漿加固管周結(jié)合高壓旋噴樁加固洞門。
利用有限元軟件ABAQUS 建立模型、劃分網(wǎng)格且計(jì)算求解。建立模型之前做出幾點(diǎn)假定條件,即:(1)假定土體中整個(gè)管道軸向不存在偏轉(zhuǎn);(2)不考慮土體變形的時(shí)間效應(yīng);(3)管節(jié)與其周圍土體的摩擦力是均勻分布的。頂管管節(jié)外徑為2.4 m,壁厚為20 cm,頂部埋深為9.5 m。當(dāng)頂管機(jī)前方掘進(jìn)面通過某一斷面5 倍管道直徑的距離,此時(shí)該斷面地表沉降速率趨于穩(wěn)定,由于后續(xù)模擬監(jiān)測(cè)斷面設(shè)置在距始發(fā)端頭15 m 處,為得到地表沉降穩(wěn)定后的有效值,因此取土體模型長(zhǎng)為40 m;取管道直徑的10~15 倍長(zhǎng)度(本文取30 m)作為土體模型的橫向?qū)挾?;模型高度設(shè)置為16 m。其中頂管掘進(jìn)方向?yàn)閅方向,水平和豎直分別為X、Z方向。模型采用位移邊界條件,上表面為自由面,模型側(cè)面約束水平位移,下表面約束水平與豎向位移。在滿足計(jì)算精度的基礎(chǔ)上,網(wǎng)格劃分不宜過密,結(jié)合已有研究成果,靠近頂管施工區(qū)域進(jìn)行加密處理,網(wǎng)格尺寸設(shè)置為0.5 m,其余部分網(wǎng)格尺寸適當(dāng)加粗,尺寸為0.5~2 m,土體模型總計(jì)劃分42168 個(gè)單元、45924 個(gè)節(jié)點(diǎn)。建立的數(shù)值計(jì)算模型和網(wǎng)格劃分情況如圖6 所示,其中模型中管周加固區(qū)是指袖閥管注漿區(qū)域,洞門加固區(qū)是指高壓旋噴樁注漿區(qū)域。
圖6 數(shù)值計(jì)算模型Fig.6 Numerical calculation model
考慮到工程實(shí)際情況,為了簡(jiǎn)便建模及計(jì)算效率,地層條件設(shè)置為單一均質(zhì)材料,取各土層內(nèi)的參數(shù)加權(quán)平均值作為本次模擬的力學(xué)參數(shù)。模擬加固體計(jì)算中,通常采用剛度折算法。原理是將加固體的剛度折算到土體中,提高土體的剛度,采取彈塑性應(yīng)變求解。該方法簡(jiǎn)單實(shí)用,無需增加計(jì)算單元,故采用剛度折算法對(duì)加固體進(jìn)行模擬。其中,利用等效法計(jì)算加固體的參數(shù)[1],計(jì)算公式如下:
式中:E——加固后土體彈性模量;Es、Ec——原始土體彈性模量和注漿體硬化后的彈性模量;Ag、Ac、A——分別表示原始土體、注漿體、注漿后的加固體的截面面積。
模型的物理力學(xué)參數(shù)取值如表3 所示。土體、加固體采用摩爾-庫倫強(qiáng)度準(zhǔn)則,管道、頂管機(jī)頭采用線彈性強(qiáng)度準(zhǔn)則。頂管掘進(jìn)過程中的土體掘進(jìn)采用生死單元法;掘進(jìn)面施加均布的支護(hù)壓力,實(shí)測(cè)頂管機(jī)頭泥水壓力為0.1 MPa,將其作為本次模擬數(shù)值;土體與頂管機(jī)及后續(xù)管道摩擦系數(shù)為0.3;本次模擬不考慮注漿壓力;通過修改頂管尾部位移邊界條件模擬頂管頂進(jìn)的動(dòng)態(tài)過程[15-16]。具體流程主要包括:
表3 數(shù)值模型選取的物理力學(xué)參數(shù)Table 3 Physical and mechanical parameters of the model
Step1:“殺死”頂管機(jī)與后續(xù)管節(jié),進(jìn)行地應(yīng)力平衡,得到未掘進(jìn)狀態(tài)的初始地應(yīng)力。
Step2:掘進(jìn)機(jī)頭土體,同時(shí)激活頂管機(jī)與后續(xù)管節(jié)。
Step3:掘進(jìn)機(jī)頭前方2 m 土體,施加支護(hù)壓力,頂進(jìn)2 m 管節(jié)。
Step4:重復(fù)Step3,總計(jì)頂進(jìn)40 m,頂管施工結(jié)束。
為了避免頂管機(jī)定位始發(fā)對(duì)地表產(chǎn)生不利的影響,在數(shù)值模型中選取沿頂進(jìn)方向距離頂管始發(fā)端頭15 m 處的地表為監(jiān)測(cè)斷面,共設(shè)置監(jiān)測(cè)點(diǎn)19 個(gè),進(jìn)行沉降規(guī)律分析與加固效果驗(yàn)證。由有限元軟件ABAQUS 數(shù)值計(jì)算得到3 種工況下由頂管機(jī)頂進(jìn)10、20 和30 m 時(shí)的地層變形位移云圖如圖7~9 所示,并繪制監(jiān)測(cè)斷面處的地表沉降曲線,如圖10~12 所示。
圖7 工況一地層變形位移云圖Fig.7 Cloud diagram of ground deformation displacement under Working Condition I
工況一的地表沉降曲線如圖10 所示,在沒有任何加固措施的情況下頂管施工對(duì)距離頂進(jìn)軸線12 m(即5 倍掘進(jìn)直徑)內(nèi)均有較大擾動(dòng)。隨著頂管向前頂進(jìn),沉降槽變寬變深,可得典型的Peck 沉降曲線。在頂進(jìn)至10、20 和30 m 處地表監(jiān)測(cè)最大沉降點(diǎn)均位于頂進(jìn)軸線處。當(dāng)頂進(jìn)10 m 時(shí),掘進(jìn)面還未到達(dá)監(jiān)測(cè)斷面,此時(shí)的地表已經(jīng)出現(xiàn)沉降,沉降曲線較為平緩;此后沉降速率開始加快,當(dāng)頂進(jìn)20 m 時(shí),監(jiān)測(cè)斷面處的最大沉降值達(dá)到9.69 mm;當(dāng)頂進(jìn)30 m 時(shí),監(jiān)測(cè)斷面處的最大沉降值可達(dá)10.64 mm,此時(shí)的沉降速率比之前有所減緩。
圖10 工況一地表沉降曲線Fig.10 Ground subsidence curve under Working Condition I
僅采用袖閥管注漿加固管周土體后得到的地表沉降曲線如圖11 所示。相比于工況一,各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降值明顯降低,說明采取的沉降控制措施起到了一定的效果。當(dāng)頂進(jìn)20 和30 m 時(shí)監(jiān)測(cè)斷面處的最大沉降值僅相差0.21 mm,表明袖閥管注漿加固管周土體使得土體得以固結(jié),導(dǎo)致后期地表沉降更為緩慢。
圖11 工況二地表沉降曲線Fig.11 Ground subsidence curve under Working Condition Ⅱ
采用袖閥管注漿加固管周土體結(jié)合高壓旋噴樁加固洞門得到的地表沉降曲線如圖12 所示??梢钥闯龉r三得到的地表沉降曲線規(guī)律與前兩種工況基本一致,但相較于工況二,各曲線監(jiān)測(cè)斷面處的最大沉降值變化不明顯,表明采用高壓旋噴樁加固洞門的措施并不能有效降低監(jiān)測(cè)點(diǎn)處的地表沉降。
圖8 工況二地層變形位移云圖Fig.8 Cloud diagram of ground deformation displacement under Working Condition Ⅱ
圖9 工況三地層變形位移云圖Fig.9 Cloud diagram of ground deformation displacement under Working Condition Ⅲ
圖12 工況三地表沉降曲線Fig.12 Ground subsidence curve under Working Condition Ⅲ
三種不同工況下分別頂進(jìn)10、20、30 m 時(shí)監(jiān)測(cè)斷面地表的最大沉降值如表4 所示。根據(jù)已有的研究結(jié)果以及本文數(shù)值模擬結(jié)果顯示,當(dāng)頂管機(jī)前方掘進(jìn)面通過監(jiān)測(cè)斷面5 倍管道直徑(本文取12 m)之后土體固結(jié)基本完成,監(jiān)測(cè)斷面沉降值趨于穩(wěn)定,頂管機(jī)頂進(jìn)30 m 時(shí)監(jiān)測(cè)斷面顯示的結(jié)果可以視為地表最終沉降值。由表4 可知,工況二的地表最終沉降比工況一降低47.4%,由此可見進(jìn)行袖閥管注漿加固管周土體后地表沉降控制效果明顯;工況三的地表最終沉降比工況一降低48.1%,比工況二地表最終沉降值降低1.4%。
表4 不同工況下監(jiān)測(cè)斷面地表最終沉降值Table 4 Final surface settlement values at the monitoring sections under different working conditions mm
由于地層條件復(fù)雜,在開挖卸荷以及支護(hù)壓力的作用下,沿頂管軸線的地面變形并不一致,為探究不同工況下沿頂管軸線地面變形規(guī)律,以頂管掘進(jìn)20 m 為例,繪制頂管縱軸線上各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降曲線,頂進(jìn)方向?yàn)檎鐖D13 所示。3 種工況條件下地表都表現(xiàn)為先隆起后沉降的變化規(guī)律,由于工況二和工況三采用了地層加固,支護(hù)壓力難以向前傳遞,因此隆起值較工況一更低;工況三采用了袖閥管注漿加固管周結(jié)合高壓旋噴樁加固洞門措施,洞門處地表沉降為5.2 mm,比工況一沉降值降低51.1%,比工況二沉降值降低26.7%,由此可見工況三有效抑制洞門處上部地表沉降,避免了頂管施工過程中洞門上部土體持續(xù)沉降的問題,同時(shí)也滿足了地表沉降控制要求。
圖13 沿頂管軸線地面變形Fig.13 Ground deformation along the pipe jacking axis
綜上所述,通過對(duì)不同工況的計(jì)算,驗(yàn)證了在采用袖閥管注漿加固管周土體組合高壓旋噴樁加固洞門后,地表沉降得到了有效的控制,達(dá)到了地表沉降控制的要求。
采用高精度水準(zhǔn)儀對(duì)非開挖頂管施工過程中的地表變形進(jìn)行監(jiān)測(cè),根據(jù)頂管施工方案沿頂進(jìn)軸線設(shè)置兩個(gè)監(jiān)測(cè)斷面,斷面編號(hào)依次為DM1 和DM2,它們距離工作井分別為48 m 和66 m。每個(gè)斷面設(shè)置9 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),以頂進(jìn)軸線為中心向兩側(cè)對(duì)稱的等間距分布,各監(jiān)測(cè)點(diǎn)間距均設(shè)為3 m,斷面監(jiān)測(cè)寬度為24 m,具體布設(shè)如圖14 所示。
圖14 監(jiān)測(cè)點(diǎn)布設(shè)Fig.14 Layout of monitoring points
監(jiān)測(cè)結(jié)果顯示:在頂管施工完成后DM1 斷面最大沉降值為6.8 mm,DM2 斷面最大沉降值為5.6 mm。DM1 沉降值偏大的原因在于頂管機(jī)泥水倉壓力設(shè)置偏小,掌子面不平衡導(dǎo)致土體超挖。總體來說,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)與數(shù)值模擬得到的數(shù)據(jù)較吻合。綜上所述,經(jīng)過數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)相互驗(yàn)證,砂卵石地層頂管穿越敏感區(qū)域時(shí)采用袖閥管注漿加固管周土體結(jié)合高壓旋噴樁加固洞門措施是合理有效的。此外,在實(shí)際的非開挖頂管施工時(shí),還需要控制泥水倉壓力、頂進(jìn)速度等重要參數(shù)。
本文針對(duì)成都市華陽、萬安、正興片區(qū)雨污水管網(wǎng)W31-W32 頂管段展開研究,采用工法比較、數(shù)值分析與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方法,探究了在砂卵石地層中實(shí)施非開挖頂管穿越敏感區(qū)域時(shí)的地表沉降規(guī)律與變形控制措施,得到的主要結(jié)論如下:
(1)在砂卵石地層中實(shí)施非開挖頂管穿越敏感區(qū)域時(shí)需對(duì)地層采用必要的加固措施,應(yīng)綜合考慮現(xiàn)場(chǎng)的技術(shù)準(zhǔn)備、施工條件、工程造價(jià)等多方面因素,采用袖閥管注漿對(duì)管周土體進(jìn)行加固的方式是合理有效的。
(2)對(duì)不同工況進(jìn)行數(shù)值模擬的結(jié)果表明,頂管施工對(duì)地表的最大影響范圍不超過頂進(jìn)軸線兩側(cè)各5 倍的管道外徑,地表沉降主要發(fā)生在頂管機(jī)到達(dá)及通過后的較短時(shí)間內(nèi),通過5 倍管道外徑后地表沉降基本停止。
(3)僅采用袖閥管注漿加固管周土體相較于無任何加固措施時(shí),地表沉降量可降低47.4%,說明袖閥管注漿加固土體的效果是明顯的。
(4)在洞門上部地表處,采取袖閥管注漿加固管周土體結(jié)合高壓旋噴樁加固洞門方式,比無任何加固措施時(shí)的地表變形量降低了51.1%,比僅采用袖閥管注漿加固管周土體時(shí)的地表沉降量降低了26.7%,表明采取袖閥管注漿加固管周土體結(jié)合高壓旋噴樁加固洞門后能夠有效抑制洞門上部的地表沉降,可滿足整體地表沉降控制要求。
(5)頂管施工現(xiàn)場(chǎng)地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)論吻合度高,表明地表沉降數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性高,同時(shí)也表明頂管施工中采用袖閥管注漿加固措施是有效的。頂管施工完成后DM1 斷面最大沉降值為6.8 mm,DM2 斷面最大沉降值為5.6 mm,滿足地表沉降預(yù)警值±10 mm 的沉降控制標(biāo)準(zhǔn)。