鄒鵬程，金光遠(yuǎn)，李臻峰，宋春芳，韓太柏，祝玉蓮

（江南大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇 省食品先進(jìn)制造裝備技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 無錫 214122）

由于化石燃料的枯竭和環(huán)境退化，向可持續(xù)的基于生物能源的經(jīng)濟(jì)發(fā)展至關(guān)重要，生物柴油因其污染低、無毒、可降解已引起廣泛關(guān)注。微波可以增強(qiáng)化學(xué)反應(yīng)介質(zhì)的活化能，提高反應(yīng)轉(zhuǎn)化率，目前微波技術(shù)已經(jīng)廣泛用于制備生物柴油。然而，微波的不均勻加熱仍然是阻礙微波廣泛應(yīng)用的主要缺點(diǎn)之一。對(duì)于家用微波爐，增加轉(zhuǎn)盤是提高微波加熱均勻性的最有效方法之一。Zhou等提出了一種高效模擬微波加熱在傳送帶上移動(dòng)食品的新算法，不但改善加熱效果，還提高了572%計(jì)算效率。朱鏵丞等驗(yàn)證了一種具有旋轉(zhuǎn)波導(dǎo)的新型微波加熱方法，不僅可以提高加熱均勻性，而且與轉(zhuǎn)盤和靜態(tài)加熱相比，平均溫度至少提高39%。Pitchai等建立耦合電磁和熱傳遞方程的有限元模型，模擬了微波加熱旋轉(zhuǎn)的冷凍多成分餐，該模型可用于識(shí)別冷熱點(diǎn)位置，實(shí)現(xiàn)均勻加熱。葉菁華等創(chuàng)造性地提出一種微波爐內(nèi)的復(fù)合材料轉(zhuǎn)盤結(jié)構(gòu)，與單一材料的轉(zhuǎn)盤相比，復(fù)合材料轉(zhuǎn)盤上加熱物料的溫度均勻性提高了26%～47%；葉菁華等根據(jù)隱式函數(shù)和級(jí)別設(shè)置方法，研究了模式攪拌器和轉(zhuǎn)盤不等速一起運(yùn)動(dòng)對(duì)微波加熱的影響，發(fā)現(xiàn)當(dāng)攪拌器靠近物料時(shí)，能提高加熱效率和均勻性。Meng 等使用COMSOL 仿真一種放置在轉(zhuǎn)盤上的金屬片作為模式攪拌器的微波加熱過程，驗(yàn)證旋轉(zhuǎn)金屬片是通過調(diào)節(jié)加熱中的電磁場(chǎng)來提高微波加熱均勻性和效率。朱鏵丞等研究微波連續(xù)流反應(yīng)器中的螺旋槳對(duì)系統(tǒng)中施加微波能量的影響，發(fā)現(xiàn)與無螺旋槳的相比，溫度均勻性增加了88%～96%。

綜上所述，目前改善微波加熱效果的方法如增加轉(zhuǎn)盤等使物料旋轉(zhuǎn)加熱、添加模式攪拌器等改變腔體電場(chǎng)分布、設(shè)置平移元件如傳送帶讓物料移動(dòng)加熱，還有多種運(yùn)動(dòng)方式耦合如在微波腔體內(nèi)設(shè)置轉(zhuǎn)盤與模式攪拌器。雖然方法的表現(xiàn)形式不同，但原理都是通過時(shí)刻改變加熱物料中電場(chǎng)的分布與大小，改善微波加熱效果。在微波釜體內(nèi)設(shè)置模式攪拌器，對(duì)比傳送帶、旋轉(zhuǎn)波導(dǎo)等結(jié)構(gòu)，不僅操作簡(jiǎn)便且模型改造成本較低，因此在微波夾層反應(yīng)釜內(nèi)加入模式攪拌器，運(yùn)用COMSOL 多物理場(chǎng)仿真的方法，將麥克斯韋、傳熱方程耦合計(jì)算，并采用動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)處理模式攪拌，探討不同模式攪拌器參數(shù)對(duì)反應(yīng)釜中微波加熱特性的影響，最后得出一系列可用于提升微波加熱效果的結(jié)論，為未來微波反應(yīng)器的構(gòu)建提供理論依據(jù)。

1 模型建立

1.1 微波反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)

對(duì)實(shí)驗(yàn)室微波反應(yīng)釜［圖1(a)］進(jìn)行優(yōu)化，優(yōu)化后的微波夾層反應(yīng)釜的仿真模型如圖1(b)所示。微波腔體是一個(gè)具有橢圓形頂蓋和底部且最外層由金屬壁封閉的圓柱體，BJ-26波導(dǎo)安裝在反應(yīng)釜的側(cè)面，端口為橫電TE模，微波頻率為2.45GHz，功率為3kW；在空氣夾層和物料之間用一種無介電損耗的非極性材料隔開，取理想情況，夾層材料的相對(duì)介電常數(shù)取1，使微波在夾層內(nèi)無阻礙自由傳播。鋁制模式攪拌器的位置和形狀如圖1(b)所示，攪拌器長(zhǎng)度為，攪拌器底端距離物料液面高度為。表1是反應(yīng)釜的結(jié)構(gòu)參數(shù)，為了方便以不同的規(guī)模復(fù)制此結(jié)構(gòu)，結(jié)果以量綱為1 數(shù)字表示，攪拌器長(zhǎng)度和高度可以分別用腔室直徑和腔體高度歸一化，分別寫成（=/）與（=/）。

表1 微波反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)參數(shù)

圖1 微波夾層反應(yīng)釜

1.2 控制方程

1.2.1 動(dòng)網(wǎng)格（arbitrary Lagrangian-Eulerian method）方法

使用動(dòng)網(wǎng)格方法處理模式攪拌計(jì)算過程中網(wǎng)格2的移動(dòng)，動(dòng)網(wǎng)格方法的基本原理是將任意空間域Ω以及相應(yīng)的坐標(biāo)(,,)疊加在坐標(biāo)為(,,)的參考域Ω頂部。動(dòng)網(wǎng)格方法定義了旋轉(zhuǎn)域、固定網(wǎng)格、自由變形網(wǎng)格和指定網(wǎng)格位移，旋轉(zhuǎn)域包括模式攪拌器和其保護(hù)區(qū)域，固定網(wǎng)格包括物料域，自由變形域的微波腔體空氣網(wǎng)格由于旋轉(zhuǎn)域的轉(zhuǎn)動(dòng)而變形，保護(hù)區(qū)域的邊界設(shè)定為指定網(wǎng)格位移區(qū)域，目的是保護(hù)旋轉(zhuǎn)域中的網(wǎng)格，使其在旋轉(zhuǎn)過程中不變形。、是旋轉(zhuǎn)域網(wǎng)格變形的表達(dá)式［式(1)］。

式中，為真空介電常數(shù)；為自由空間的波數(shù)；、和分別為物料的相對(duì)介電常數(shù)、相對(duì)磁導(dǎo)率和電導(dǎo)率。

將被加熱物料吸收的電磁功率作為熱源，通過式(4)得出。

1.3 邊界條件和物性參數(shù)

反應(yīng)釜金屬壁上指定的邊界條件是理想電導(dǎo)體且物料與夾層接觸的外表面設(shè)置為絕熱邊界條件，表2是仿真物料植物油參數(shù)。

表2 植物油參數(shù)

1.4 求解策略

使用COMSOL Multiphysics 5.4仿真反應(yīng)釜內(nèi)的多物理場(chǎng)耦合微波加熱過程，其中自動(dòng)重新劃分網(wǎng)格的條件為失真，當(dāng)網(wǎng)格變形小于失真范圍值時(shí)，網(wǎng)格和模式攪拌器繼續(xù)移動(dòng)和旋轉(zhuǎn)，求解器繼續(xù)計(jì)算直到規(guī)定的時(shí)間；而當(dāng)網(wǎng)格變形大于失真范圍值時(shí)，求解器會(huì)保存已經(jīng)計(jì)算結(jié)束的物料溫度分布，再自動(dòng)重新劃分網(wǎng)格，把保存的溫度分布作為網(wǎng)格重新劃分后計(jì)算的初始值，模式攪拌器繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)，求解器繼續(xù)計(jì)算，直到達(dá)到規(guī)定的時(shí)間為止，圖2為仿真計(jì)算流程。

圖2 仿真計(jì)算流程

1.5 網(wǎng)格獨(dú)立性分析與模型驗(yàn)證

根據(jù)網(wǎng)格尺寸式(12)劃分模型，劃分效果如圖3所示，攪拌器軸的網(wǎng)格對(duì)仿真結(jié)果影響微乎其微，所以不考慮。圖4中，對(duì)攪拌器高度=0.12、長(zhǎng)度=0.38、=30r/min的模型使用不同的網(wǎng)格劃分方案，探討網(wǎng)格數(shù)量對(duì)物料平均溫度的影響，發(fā)現(xiàn)當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量達(dá)到51454后，溫度隨網(wǎng)格數(shù)量的增加變化很小，此時(shí)的網(wǎng)格數(shù)量滿足網(wǎng)格獨(dú)立性要求，如式(12)。

圖3 網(wǎng)格剖面

圖4 網(wǎng)格獨(dú)立性分析

式中，為網(wǎng)格尺寸；為自由空間波長(zhǎng)；為介電常數(shù)。

為了驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性，計(jì)算攪拌器參數(shù)為=0.38、=0.19、=6r/min 的模型不同時(shí)刻的端口反射系數(shù)，并與使用Zhang等成功提出的離散化計(jì)算方法的結(jié)果對(duì)比。離散化計(jì)算過程中，將=6r/min 的模式攪拌器一個(gè)旋轉(zhuǎn)周期分成24 個(gè)離散步驟，每個(gè)離散時(shí)間步長(zhǎng)15°的旋轉(zhuǎn)角度足以獲得準(zhǔn)確的結(jié)果。端口反射系數(shù)反映了端口能量輸入的效率，如式(13)。

式中，為端口輸入功率；為端口反射功率。

代表微波加熱的能量利用率，越小，反射能量越少，微波能量的利用效率越高，根據(jù)這個(gè)定義，與微波加熱物料的溫度密切相關(guān)，因此驗(yàn)證可以從側(cè)面驗(yàn)證動(dòng)網(wǎng)格方法計(jì)算微波加熱的有效性。兩種方法的如圖5所示，發(fā)現(xiàn)的變化趨勢(shì)，動(dòng)網(wǎng)格方法與離散化計(jì)算結(jié)果基本一致，雖有偏差，但是偏差不是很大（的平均相對(duì)誤差僅為4.71%）；但相比于離散化的分多段時(shí)間的不連續(xù)計(jì)算，動(dòng)網(wǎng)格計(jì)算過程時(shí)間更連續(xù)與精確，離散化的離散時(shí)間步長(zhǎng)越小越接近于動(dòng)網(wǎng)格的曲線，進(jìn)一步驗(yàn)證了動(dòng)網(wǎng)格模型的有效性。

圖5 兩種仿真計(jì)算方法的S11

2 結(jié)果與討論

2.1 模式攪拌對(duì)微波加熱的影響

對(duì)攪拌器長(zhǎng)度=0.38、高度=0.06、=6r/min的反應(yīng)釜模型仿真計(jì)算微波加熱10s，探究模式攪拌對(duì)微波加熱特性的影響。有無模式攪拌兩種情況下物料的電場(chǎng)、溫度分布隨時(shí)間的變化如圖6 所示，其中截面距離反應(yīng)釜底部80mm。與無模式攪拌物料內(nèi)不變的電場(chǎng)分布相比，經(jīng)過模式攪拌的物料內(nèi)電場(chǎng)云圖顏色范圍隨時(shí)間逐漸減小，電場(chǎng)逐漸均勻分布；無模式攪拌的物料溫度云圖顏色較暗，溫升緩慢，而經(jīng)過模式攪拌的物料溫度云圖較明亮，溫度迅速上升。

圖6 有無模式攪拌下物料的電場(chǎng)、溫度分布

圖7繪制了有無模式攪拌下物料內(nèi)電場(chǎng)模平均值隨時(shí)間的變化，因?yàn)闊o模式攪拌腔體內(nèi)的電場(chǎng)分布不變，所以電場(chǎng)模平均值是水平直線；由于模式攪拌器的運(yùn)動(dòng)攪動(dòng)了微波腔中的駐波，電磁場(chǎng)的分布隨攪拌器的位置變化而變化，因此電場(chǎng)模平均值曲線波動(dòng)明顯，物料內(nèi)不同區(qū)域吸收的場(chǎng)強(qiáng)分布均勻，改善微波加熱的均勻性；此外在有模式攪拌情況下，物料內(nèi)的電場(chǎng)模平均值一直高于無模式攪拌的情況，根據(jù)式(4)、式(5)，電場(chǎng)越大，物料吸收的電磁功率越多，轉(zhuǎn)化成的熱源也越多，所以模式攪拌后的物料加熱效率較高。為了分析微波加熱均勻性，需要量化加熱均勻性，最有效方法之一是評(píng)估溫度變異系數(shù)（COV）。其計(jì)算方法為物料的溫度標(biāo)準(zhǔn)差除以溫度的平均值，其值越小，微波加熱的均勻性越好。有無模式攪拌下物料的平均溫度和COV變化如圖8所示，兩種情況下的平均溫度都隨時(shí)間呈線性增加，但對(duì)比無模式攪拌情況，經(jīng)過模式攪拌的物料平均溫度一直較高且兩者的差值隨著時(shí)間也越來越大，說明相同加熱時(shí)間內(nèi)，模式攪拌能顯著提高微波加熱效率。圖8中無模式攪拌的物料COV隨時(shí)間呈線性增加，加熱時(shí)間越久，加熱均勻性越差；而經(jīng)過模式攪拌的物料COV 隨時(shí)間先增加，4s 后平緩下降，并且加熱5s 后，模式攪拌下物料的COV一直小于無模式攪拌的COV，且兩者的差值隨時(shí)間增大。因此，模式攪拌對(duì)加熱均勻性有顯著改善作用，且時(shí)間越久，改善效果越顯著。

圖7 有無模式攪拌器下物料內(nèi)電場(chǎng)模的平均值

圖8 有無模式攪拌器下物料的平均溫度和COV

2.2 模式攪拌時(shí)間對(duì)微波加熱特性的影響

對(duì)=0.38、=0.19、=6r/min 的反應(yīng)釜模型仿真計(jì)算微波加熱20s，探究模式攪拌時(shí)間對(duì)微波加熱特性的影響。圖9中有無模式攪拌的物料平均溫度均呈線性且有明顯規(guī)律性地增加，并且模式攪拌作用下的物料溫度一直較高，因此模式攪拌器旋轉(zhuǎn)一個(gè)周期（10s）內(nèi)的溫度情況是可以合理預(yù)測(cè)長(zhǎng)時(shí)間加熱后物料的溫度分布；無模式攪拌下物料的COV隨時(shí)間線性規(guī)律增加，而模式攪拌作用10s后物料的COV 曲線趨于平緩且數(shù)值變化很小，說明此時(shí)的微波加熱均勻性結(jié)果分析具有可靠性。對(duì)于模式攪拌作用下的動(dòng)網(wǎng)格仿真計(jì)算，加熱時(shí)間越久，算例所占用的物理內(nèi)存和時(shí)間越多，因此難以實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)時(shí)間仿真。綜上所述，模式攪拌一個(gè)周期時(shí)長(zhǎng)的算例也能體現(xiàn)物料的受熱規(guī)律，所以模式攪拌的仿真時(shí)間確定為10s。

圖9 長(zhǎng)時(shí)間仿真有無模式攪拌下物料的平均溫度與COV

2.3 模式攪拌器安裝高度對(duì)微波加熱的影響

取攪拌器長(zhǎng)度=0.38、高度=0.06、0.13、0.19、0.26、0.32 和=6r/min 的模型仿真計(jì)算微波加熱10s，研究不同高度對(duì)微波加熱特性的影響。不同高度下，物料截面的電場(chǎng)、溫度分布如圖10 所示，隨著的增加，電場(chǎng)云圖的顏色范圍增大，圖中出現(xiàn)幾處明顯的高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域，將導(dǎo)致出現(xiàn)冷熱點(diǎn)現(xiàn)象；溫度云圖隨的增加顏色從明亮變暗，溫度快速下降，所以選取合適的會(huì)顯著改善微波加熱效果。

圖10 不同高度模式攪拌器下物料的電場(chǎng)、溫度圖

圖11 繪制了不同高度下加熱物料的平均溫度和COV，平均溫度隨的增加，整體上呈下降趨勢(shì)，與溫度云圖的分析結(jié)果一致；COV 隨的增加先下降后緩慢上升，整體上呈下降趨勢(shì)。不同高度下的隨時(shí)間變化如圖12 所示，不同下的隨著時(shí)間上下波動(dòng)，當(dāng)較低時(shí)，的上下波動(dòng)范圍較小，此時(shí)微波反射小，加熱效率高。

圖11 不同攪拌器高度下物料的平均溫度和COV

圖12 不同攪拌器高度下S11的變化

2.4 模式攪拌器長(zhǎng)度對(duì)微波加熱的影響

以攪拌器高度=0.06、長(zhǎng)度=0.31、0.35、0.38、0.42、0.46 和=6r/min 的模型仿真計(jì)算微波加熱10s，討論長(zhǎng)度對(duì)微波加熱特性的影響。不同長(zhǎng)度下加熱物料的電場(chǎng)、溫度分布如圖13 所示，電場(chǎng)云圖顏色范圍隨的增大逐漸降低，高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域都在減小，電場(chǎng)分布的均勻性改善；溫度云圖隨的增大，顏色從明亮變暗，溫度降低。所以，攪拌器長(zhǎng)度的選擇對(duì)微波加熱影響顯著。

圖13 不同攪拌器長(zhǎng)度下物料的電場(chǎng)、溫度分布

圖14 繪制了不同長(zhǎng)度下物料的平均溫度和COV，平均溫度隨著的增大，上下波動(dòng)，但是整體上呈下降趨勢(shì)，加熱效果變差；COV 隨著的增大，上下波動(dòng)，和平均溫度曲線一樣整體上呈下降趨勢(shì)，加熱均勻性改善。對(duì)比平均溫度和COV 的曲線，發(fā)現(xiàn)攪拌器高度對(duì)平均溫度和COV影響的顯著性大于攪拌器長(zhǎng)度。圖15 繪制了不同長(zhǎng)度下隨時(shí)間的變化，隨著的增大，的上下波動(dòng)范圍增加，當(dāng)較小時(shí)，波動(dòng)范圍小，微波加熱效率高。

圖14 不同長(zhǎng)度模式攪拌器下物料的平均溫度和COV

圖15 不同模式攪拌器長(zhǎng)度下的S11變化

2.5 模式攪拌器轉(zhuǎn)速對(duì)微波加熱的影響

取攪拌器長(zhǎng)度=0.31、高度=0.06、轉(zhuǎn)速=6r/min、12r/min、18r/min、24r/min、30r/min 的模型分別計(jì)算微波加熱5s，探討轉(zhuǎn)速對(duì)微波加熱特性的影響。其中，5s 不僅能保證＞6r/min 的模式攪拌器都可以轉(zhuǎn)一圈且加熱效果顯著，還可以節(jié)約仿真計(jì)算時(shí)間和成本。圖16 繪制了不同轉(zhuǎn)速下物料內(nèi)的電場(chǎng)、溫度分布，隨著轉(zhuǎn)速的增加，物料內(nèi)場(chǎng)強(qiáng)云圖顏色范圍下降，高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域減小，但云圖中間位置還一直有明顯的高場(chǎng)強(qiáng)區(qū)域，不利于加熱均勻性；溫度云圖隨著轉(zhuǎn)速的增大，逐漸從暗變明亮，溫度逐漸增加，說明轉(zhuǎn)速對(duì)微波加熱效果的影響大。

圖16 不同攪拌轉(zhuǎn)速下物料的電場(chǎng)、溫度圖

不同轉(zhuǎn)速下物料的平均溫度和COV 的變化如圖17 所示，隨著的增加，平均溫度近似呈線性增加；COV隨著的增加，上下波動(dòng)，整體上呈上升趨勢(shì)。對(duì)比攪拌器長(zhǎng)度、高度與轉(zhuǎn)速的平均溫度和COV 曲線，發(fā)現(xiàn)攪拌器高度是影響COV 的最顯著因素。圖18 繪制了不同轉(zhuǎn)速下攪拌器旋轉(zhuǎn)一圈的的變化，雖然轉(zhuǎn)速不同，但在旋轉(zhuǎn)一圈內(nèi)所有曲線的重合度非常高，說明固定結(jié)構(gòu)、位置的模式攪拌器，改變轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)一圈不會(huì)對(duì)微波加熱效率有大影響。

圖17 不同攪拌轉(zhuǎn)速下物料的平均溫度和COV

圖18 模式攪拌器不同轉(zhuǎn)速下旋轉(zhuǎn)一圈的S11

2.6 響應(yīng)面優(yōu)化分析

使用Design-Expert 10.0 設(shè)計(jì)三因素三水平的響應(yīng)面試驗(yàn)經(jīng)，以仿真微波加熱5s 的平均溫度和COV 為響應(yīng)值對(duì)攪拌器的高度、長(zhǎng)度和轉(zhuǎn)速進(jìn)行分析，表3是響應(yīng)面分析的試驗(yàn)方案和結(jié)果。

對(duì)表3響應(yīng)面試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行方差分析，發(fā)現(xiàn)攪拌器各因素對(duì)COV、平均溫度的影響顯著（Significant），圖19、圖20 中響應(yīng)面的曲線梯度越大、越陡，表示因素對(duì)平均溫度或COV 的影響越顯著，因此根據(jù)響應(yīng)面方差分析與曲線圖，發(fā)現(xiàn)對(duì)平均溫度和COV 產(chǎn)生影響因素的主次順序?yàn)椋耗Ｊ綌嚢杵鞲叨?攪拌轉(zhuǎn)速>攪拌器長(zhǎng)度，其中攪拌器高度與轉(zhuǎn)速的交互作用對(duì)平均溫度影響顯著，這與上述單因素試驗(yàn)的分析結(jié)果相符。最后，綜合考慮平均溫度和COV 兩個(gè)因素，響應(yīng)面優(yōu)化得到的最佳攪拌條件為：模式攪拌器高度=0.164、攪拌器長(zhǎng)度=0.31、攪拌轉(zhuǎn)速=30r/min，此時(shí)COV=0.11×10、平均溫度為22.15℃。

圖19 以COV為響應(yīng)值的響應(yīng)面

圖20 以平均溫度為響應(yīng)值的響應(yīng)面

表3 響應(yīng)面分析的試驗(yàn)方案和結(jié)果

3 結(jié)論

為提高微波加熱效率，改善微波加熱均勻性，在微波夾層反應(yīng)釜內(nèi)引入一種模式攪拌器，利用模式攪拌電場(chǎng)改善微波加熱效果，通過COMSOL 軟件耦合麥克斯韋和傳熱方程，對(duì)微波加熱過程進(jìn)行多物理場(chǎng)仿真，并采用動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)處理模式攪拌，探討不同模式攪拌器參數(shù)對(duì)微波加熱特性的影響，發(fā)現(xiàn)：①相比于無模式攪拌的微波加熱模型，模式攪拌可以時(shí)刻改變物料中的電場(chǎng)分布，從而改善微波加熱效率與均勻性；②物料的平均溫度與溫度變異系數(shù)數(shù)值隨著攪拌器高度和長(zhǎng)度的增加，整體上呈下降趨勢(shì)；③物料的平均溫度隨攪拌器轉(zhuǎn)速的增加線性提高，溫度變異系數(shù)隨攪拌轉(zhuǎn)速的增加整體上呈上升趨勢(shì)；④通過響應(yīng)面分析發(fā)現(xiàn)對(duì)平均溫度和溫度變異系數(shù)產(chǎn)生影響的主次順序?yàn)椋簲嚢杵鞲叨?攪拌轉(zhuǎn)速>攪拌器長(zhǎng)度，其中攪拌器高度與轉(zhuǎn)速的交互作用對(duì)平均溫度影響顯著；最后綜合考慮平均溫度和變異系數(shù)，響應(yīng)面優(yōu)化得到的最佳攪拌條件為：攪拌器高度=0.164、攪拌器長(zhǎng)度=0.31、攪拌轉(zhuǎn)速=30r/min，此時(shí)COV=0.11×10、平均溫度為22.15℃。