周曉波,包自成,辛軍霞,吳興征
(1.北京市建設(shè)工程質(zhì)量第一檢測(cè)所有限責(zé)任公司,北京 100039;2.河北大學(xué)建筑工程學(xué)院,河北 保定 071002)
北京城市副中心站綜合交通樞紐工程定位為副中心未來的交通中心。它連接平谷線、M6 線、M101 線3 條軌道交通線路和京唐鐵路、城際聯(lián)絡(luò)線兩條鐵路線,成為亞洲最大的地下綜合交通樞紐。項(xiàng)目用地范圍約 6.1×10 m2,地下總建筑面積約 128 萬 m2,地上面積約 139 萬 m2,地下樞紐部分總投資約為 345 億元。其中車站的地下 3 層部分整體埋深為 32 m。
基于該工程的重要性,設(shè)計(jì)單位共設(shè)置了大小兩種樁徑的試驗(yàn)樁,均為鉆孔灌注樁,其中樁徑為 2 400 mm 的樁同時(shí)進(jìn)行抗壓(Compression)和抗拔(Pullout)靜載試驗(yàn),樁徑為 1 000 mm 的樁只進(jìn)行抗拔靜載試驗(yàn)。為了對(duì)比擴(kuò)底和注漿兩種施工工藝對(duì)樁基承載力的提高效果,分別設(shè)置擴(kuò)底(Expansion)、注漿(Grouting)、既擴(kuò)底又注漿(Expansion and Grouting)等工況進(jìn)行靜載試驗(yàn),對(duì)所有試驗(yàn)樁進(jìn)行樁身內(nèi)力測(cè)試[1],得到樁側(cè)各土層的分層抗壓(拔)側(cè)摩阻力和端阻力,測(cè)試成果為后期工程樁的設(shè)計(jì)提供更加詳細(xì)和可靠的依據(jù)。
針對(duì)該項(xiàng)目的特點(diǎn),檢測(cè)單位自行研制了超大鋼梁和多功能錨盤等加載設(shè)施,使得豎向抗壓靜載試驗(yàn)最大加載值達(dá)到了 70 000 kN,抗拔靜載試驗(yàn)最大加載值達(dá)到了 45 000 kN?;谠囼?yàn)樁靜載測(cè)試成果,依據(jù)相關(guān)規(guī)范[2],對(duì)各種工況下側(cè)摩阻力進(jìn)行深入分析,為后續(xù)工程樁的設(shè)計(jì)和類似工程的樁基靜載試驗(yàn)提供有力數(shù)據(jù)支持和經(jīng)驗(yàn)積累。
控制性探孔的最大深度為 105 m,該場(chǎng)地土層劃分為人工堆積層、新近沉積層及第四紀(jì)沉積層三大類,并根據(jù)各土層巖性及工程性質(zhì)指標(biāo)進(jìn)一步劃分 14 個(gè)大層及亞層。該場(chǎng)地的地質(zhì)勘察報(bào)告[3]給出的樁側(cè)土體及持力層以細(xì)砂和中砂為主。圖 1 給出典型地質(zhì)剖面示意和土層名稱。與文獻(xiàn)[4]類似,場(chǎng)區(qū)內(nèi)量測(cè)到 3 層地下水,其中淺層地下水水位的標(biāo)高為 8.81~10.28 m。
圖1 樁位典型地質(zhì)剖面(單位:mm)
試驗(yàn)樁位置的土工參數(shù),包括各土層的黏聚力、內(nèi)摩擦角、極限側(cè)阻力和極限端阻力等,如表 1 所示。
表1 樁周各土層參數(shù)
試驗(yàn)樁長(zhǎng)約 71.6 m,樁徑分別為 2 400 mm(記為大直徑樁)與 1 000 mm(記為小直徑樁)兩類。樁徑 2 400 mm 的樁先進(jìn)行抗壓(Compression,簡(jiǎn)記為CT)然后對(duì)同一根樁再進(jìn)行抗拔(Pullout,簡(jiǎn)記為 PT)靜載試驗(yàn)。樁徑 1 000 mm 的樁只進(jìn)行抗拔靜載試驗(yàn)。擴(kuò)底(Expansion)簡(jiǎn)記為 EX,不擴(kuò)底樁記為 NE。注漿(Grouting)簡(jiǎn)記為 GR,不注漿記為 NG。各種樁型的設(shè)計(jì)參數(shù)如表 2 所示,每種樁型進(jìn)行兩根平行測(cè)試。
表2 試驗(yàn)樁參數(shù)
這 16 根試驗(yàn)樁的平面布置如圖 2 所示。
圖2 試驗(yàn)樁平面布置(單位:mm)
1.3.1 大直徑樁的單樁豎向抗壓試驗(yàn)
單樁豎向抗壓試驗(yàn)采用堆載-錨樁聯(lián)合法,其中錨樁最大提供 40 000 kN 的反力,其余反力由配重提供。4 根主梁與 4 根次梁長(zhǎng)度均為 10 m,它們聯(lián)合組成反力框架,其中主梁每根重 16 t,次梁每根重 13 t。其中一根試驗(yàn)樁的現(xiàn)場(chǎng)加載照片如圖 3 所示。加荷方式為液壓千斤頂(高壓泵站),采用 8 個(gè) 1 000 t 液壓千斤頂并聯(lián)。加載值由靜荷載測(cè)試分析儀測(cè)讀,單樁豎向抗壓靜載分為 14 級(jí)施加,用 4 個(gè)位移傳感器測(cè)讀樁頂?shù)某两盗?。試?yàn)終止的條件為:累計(jì)位移量超過 80 mm、樁周土出現(xiàn)開裂或錨樁主筋達(dá)到屈服強(qiáng)度。
圖3 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)
四根抗壓靜載試驗(yàn)的數(shù)據(jù)如圖 4 所示。后兩根擴(kuò)底樁在同等加載下的沉降量值較小,尤其是當(dāng)加載>40 000 kN 的情況??梢?,擴(kuò)底措施對(duì)于提高基樁的承載力具有明顯的效果,可提高 20 % 左右。
圖4 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)加載曲線
表 3 列出這些大直徑抗壓樁靜載試驗(yàn)得到的最大極限承載力。其極限承載力最大值為 70 000 kN,最終沉降量為 81.28 mm。最小值為 57 000 kN,最終沉降量為 67.68 mm。試驗(yàn)結(jié)果表明,該項(xiàng)目試驗(yàn)樁的承載力均大于預(yù)估值。
根據(jù)測(cè)試得到的荷載-沉降曲線,可通過線性插值得到沉降量值為 40 mm 時(shí)的承載力,還可以預(yù)估極限抗壓承載力時(shí)的沉降量,如表 3 所示。
表3 大直徑抗壓樁靜載試驗(yàn)結(jié)果
1.3.2 大直徑樁的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)
單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)采用反力樁提供支座反力。采用的反力平臺(tái)與抗壓測(cè)試時(shí)無異。加荷方式為液壓千斤頂(高壓泵站),采用 6 個(gè) 1 000 t 液壓千斤頂并聯(lián)。加載值由靜荷載測(cè)試分析儀測(cè)讀,單樁豎向抗拔靜載分為 14 級(jí)施加,用 4 個(gè)位移傳感器測(cè)讀樁頂?shù)纳习瘟?。試?yàn)終止的條件為:累計(jì)位移量超過 100 mm 或樁周土出現(xiàn)開裂。
抗拔靜載試驗(yàn)測(cè)試成果如圖 5 所示。后兩根擴(kuò)底樁在同等加載下的上拔量值較小,尤其是當(dāng)加載>30 000 kN 的情況下??梢?,擴(kuò)底處理對(duì)于提高基樁的上拔承載力具有較好效果,特別是荷載量值較大時(shí)。
圖5 單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)加載曲線
表 4 列出這些大直徑抗拔樁的靜載試驗(yàn)結(jié)果。其極限最大值為 45 000 kN,最大上拔量為 68.43 mm。極限抗拔力的最小值為 40 500 kN,最大上拔量為101.06 mm。
根據(jù)測(cè)試得到的荷載-沉降曲線,可求出上拔量為40 mm 時(shí)的承載力以及預(yù)估極限抗拔承載力時(shí)的上拔量,如表 4 所示。
表4 大直徑抗拔樁的靜載試驗(yàn)結(jié)果
1.3.3 小直徑樁的單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)
單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)采用反力樁提供支座反力。加荷方式采用 4 個(gè) 1 000 t 液壓千斤頂并聯(lián)。圖 6 給出 8 根樁抗拔靜載試驗(yàn)得到的荷載與上拔量之間的關(guān)系。通過對(duì)比擴(kuò)底前后與后注漿工藝實(shí)施與否的測(cè)試成果可以看出,擴(kuò)底與后注漿對(duì)基樁抗拔承載力的提高效果較明顯。
圖6 小直徑單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)加載曲線
小直徑抗拔樁的靜載試驗(yàn)結(jié)果如表 5 所示。其單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)極限值最大值為 22 000 kN,最小值為 12 900 kN。根據(jù)測(cè)試得到的荷載-沉降曲線,可得到上拔量為 40 mm 時(shí)的承載力以及預(yù)估極限抗拔承載力時(shí)的上拔量。
表5 小直徑抗拔樁的靜載試驗(yàn)結(jié)果
采用鋼筋應(yīng)力計(jì)進(jìn)行樁身內(nèi)力測(cè)試,沿樁身每一不同深度的土層分界處各布設(shè) 3 只鋼筋應(yīng)力計(jì)。在施工單位綁扎鋼筋籠的同時(shí),根據(jù)預(yù)先定好的測(cè)試斷面,將應(yīng)力計(jì)綁焊在鋼筋籠主筋上,在安裝過程中沿鋼筋籠主筋用鐵絲固定扎牢,引至鋼筋籠頂端,先將導(dǎo)線端部做好防水處理,再將導(dǎo)線臨時(shí)固定在鋼筋籠端部,等待吊裝鋼筋籠,當(dāng)樁成孔完成后,吊裝鋼筋籠過程中應(yīng)避免碰撞應(yīng)力計(jì)及導(dǎo)線。在鋼筋下放過程中和灌注混凝土過程中必須有人值守,保護(hù)應(yīng)力計(jì)及導(dǎo)線完好。在土方施工及剔鑿樁頭時(shí)應(yīng)確保外導(dǎo)線完好[5-7]。
通過振弦式讀數(shù)儀的頻率計(jì)采集頻率,經(jīng)換算得到鋼筋的應(yīng)變。依據(jù) JGJ 106-2014《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》條文中第 A.0.13 條的規(guī)定,樁身內(nèi)力測(cè)試與抗壓、抗拔靜載試驗(yàn)同步進(jìn)行,鋼筋應(yīng)變量于每級(jí)荷載作用下穩(wěn)定后測(cè)得,進(jìn)而由應(yīng)變計(jì)算得到斷面處樁身軸力Q及樁側(cè)土的分層側(cè)阻力qs。比如,樁身第i斷面的軸力見式(1):
式中:Es為鋼筋彈性模量,εsi第i斷面的鋼筋應(yīng)變,As為鋼筋斷面面積。第i斷面的qsi如式(2)所示。
式中:u為樁身周長(zhǎng),li第i斷面的樁長(zhǎng)。
圖 7 給出 CT-D2400-NE-GR-01 試驗(yàn)樁軸力分布曲線。由圖 7 所示,樁體所承受的豎向荷載克服樁側(cè)摩阻力向下傳遞,樁身軸力隨埋深增加而減小,且減小幅度受到樁周土層剪切強(qiáng)度的影響而有所不同。其他樁體的軸力分布趨勢(shì)類似,即各斷面處軸力在同級(jí)荷載水平下隨著深度增加逐漸減小,不再列示。
圖7 CT-D2400-NE-GR-01試驗(yàn)樁各級(jí)荷載下樁身內(nèi)力分布
圖 8 給出大直徑樁抗壓的各土層側(cè)阻力測(cè)試結(jié)果。各測(cè)試斷面摩阻力隨荷載增加而增大,且均為正值,但隨著土層的變化而有所不同。根據(jù)側(cè)摩阻力沿著深度的分布曲線可以看出,在約 25 m 深度內(nèi),樁周摩阻力表現(xiàn)為應(yīng)力強(qiáng)化(即隨著荷載和位移增大,摩阻力也持續(xù)增加),但在約 50 m 深度以下,前三級(jí)加載下隨著沉降增加摩阻力增大,但隨后側(cè)摩阻力呈現(xiàn)減小狀態(tài)。通過對(duì)比多級(jí)荷載水平下的成果可見,側(cè)摩阻力發(fā)揮隨荷載增大而增加。擴(kuò)底及樁側(cè)注漿部分作用明顯。
圖8 大直徑抗壓試驗(yàn)樁的平均側(cè)摩阻力分層示意
圖 9 給出大直徑抗拔的樁側(cè)土分層抗拔阻力測(cè)試結(jié)果。根據(jù)側(cè)摩阻力沿著深度的分布曲線可以看出,樁周摩阻力隨著荷載和位移增大,摩阻力也持續(xù)增加,尤其是接近樁端的部位。
圖9 大直徑抗拔試驗(yàn)樁的平均側(cè)摩阻力分層示意
圖 10 給出小直徑抗拔樁的樁側(cè)土分層抗拔阻力成果。由圖可見,前兩級(jí)加載時(shí)側(cè)摩阻力沿著樁長(zhǎng)皆有分布。隨著荷載加大,下部樁段的側(cè)摩阻力得到較充分的發(fā)揮,這與前述大直徑抗拔試驗(yàn)得到的趨勢(shì)類似。比如,這里接近樁端的最大平均側(cè)摩阻力約為 70 kPa。這是由于深部土層的側(cè)壓力較大,土體的抗剪強(qiáng)度較高,在極限抗拔狀態(tài)下發(fā)揮的摩阻力也大,進(jìn)而提高了基樁的側(cè)摩阻力。
采用自行研制的超大鋼梁和多功能錨盤等加載設(shè)施,采用堆載-錨樁聯(lián)合法實(shí)現(xiàn)了抗壓最大加載達(dá)到70 000 kN。采用錨樁法實(shí)現(xiàn)了抗拔最大加載達(dá)到 45 000 kN。
結(jié)合北京城市副中心站綜合交通樞紐項(xiàng)目試驗(yàn)樁的靜載測(cè)試結(jié)果,通過各種樁型下的荷載-沉降測(cè)試曲線的對(duì)比發(fā)現(xiàn)擴(kuò)底及樁側(cè)注漿部分的承載力提高明顯。所有靜載試驗(yàn)無論是承載力還是位移量都達(dá)到了設(shè)計(jì)針對(duì)試驗(yàn)樁提出的要求,為下一步工程樁的設(shè)計(jì)與計(jì)算提供了有力技術(shù)支撐。
試驗(yàn)樁的樁身內(nèi)力測(cè)試結(jié)果表明,各測(cè)試斷面軸力隨荷載增加而增大,各斷面處軸力在同級(jí)荷載作用下自上而下逐漸減小。樁側(cè)土摩阻力發(fā)揮隨荷載增大而增加,擴(kuò)底及樁側(cè)注漿部分作用明顯。Q