張 彬，張冠華，豆斌林

（上海理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200093）

0 引 言

目前，能源危機(jī)和環(huán)境問題已經(jīng)成為了各國亟需解決的問題。近年來全球二氧化碳排放量逐年增加，對(duì)生態(tài)系統(tǒng)造成了很大的威脅。為了減少二氧化碳的排放，我國將碳達(dá)峰、碳中和寫入政府工作報(bào)告，力爭在2030 年前二氧化碳排放不再增長。

由于相變材料（phase change material,PCM）在相變過程中會(huì)吸收或者放出大量的熱量，近年來其在熱能儲(chǔ)存方面的應(yīng)用發(fā)展迅速[1-2]。相變微膠囊（microencapsulated phase change material,MPCM）使用高分子材料作為外殼，PCM 作為芯材。在相變過程中MPCM 不會(huì)發(fā)生形態(tài)上的變化。相變微膠囊懸浮液（microencapsulated phase change material slurry,MPCS）通常以水作為基液，將MPCM 加入基液并通過物理攪拌、超聲震動(dòng)和添加表面活性劑的方式，使其均勻地分散在基液中形成較為穩(wěn)定的兩相流。MPCS 中由于MPCM 相變過程中吸收和放出熱量以及其與周圍流體發(fā)生的微對(duì)流效應(yīng)可以強(qiáng)化MPCS的換熱效果，其在強(qiáng)化換熱和能量儲(chǔ)存方面有著廣闊的應(yīng)用前景[3-5]。

近年來，國內(nèi)外學(xué)者對(duì)MPCM 以及其懸浮液已經(jīng)開展了許多研究與應(yīng)用，并得出了有意義的結(jié)論[6]。DUTKOWSKI 等[7]對(duì)MPCS 的流變特性、熱物理性質(zhì)等進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)膠囊化對(duì)PCM 的相變過程沒有影響，MPCS 的密度隨著溫度的升高以及MPCM質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而降低。靳健等[8]采用納米二氧化鈦來提高M(jìn)PCS 的導(dǎo)熱率。DU 等[9]制備了巰基改性的石蠟/硅微膠囊相變材料，提高了MPCM 的熱穩(wěn)定性和懸浮穩(wěn)定性。

劉臣臻[10]通過實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)MPCS 的對(duì)流換熱系數(shù)隨著MPCM 質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大而增大。ZHANG等[11]將MPCS 應(yīng)用于換熱器中以研究其對(duì)換熱性能的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，由于PCM 在熔化時(shí)的吸熱效果，當(dāng)MPCM質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%時(shí)，MPCS的傳熱效果比水提高了32.8%。ZHANG等[12]分別在層流、過渡流和湍流的條件下進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在層流的情況下MPCS 的換熱系數(shù)小于水，在過渡流下MPCS換熱接近水，在湍流下MPCS 局部努塞爾數(shù)（Nux）比水高10%。QIU 等[13]通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬的方法，研究MPCM 質(zhì)量分?jǐn)?shù)、粒徑以及過冷度對(duì)MPCS在圓管內(nèi)換熱的影響，結(jié)果表明MPCM 質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)MPCS 換熱效果的影響很大，而MPCM 過冷度和粒徑對(duì)MPCS 換熱效果影響相對(duì)較小。LI 等[14]將石墨嵌入MPCM 殼材，制備MPCS 進(jìn)行傳熱實(shí)驗(yàn)，在輸送同樣熱量的情況下，使用MPCS 比使用水作為傳熱介質(zhì)時(shí)質(zhì)量流量和泵功率均顯著降低。WANG 等[15]發(fā)現(xiàn)MPCS 在層流轉(zhuǎn)換為湍流時(shí)壓降發(fā)生了明顯的轉(zhuǎn)變。在層流下MPCS 的局部換熱系數(shù)隨著MPCM濃度的增大而增大，在湍流下MPCS的換熱情況優(yōu)于層流。YUAN等[16]的研究表明10%質(zhì)量分?jǐn)?shù)的MPCM 漿體是最適合的載能流體，但過冷問題仍有待解決。CHEN 等[17]的實(shí)驗(yàn)表明，在波狀微通道中流動(dòng)的MPCS的換熱強(qiáng)度是水的1.7 倍。

PU等[18]使用Eulerian-Eulerian模型對(duì)MPCS 在Y 形管內(nèi)的換熱特性進(jìn)行了模擬分析，MPCM 體積分?jǐn)?shù)為 12%時(shí)，其換熱性能相較于純水提高了38.9%。LIN 等[19]建立多尺度模型討論了不同粒徑和濃度下MPCM 漿體的傳熱性能。結(jié)果表明，當(dāng)膠囊尺寸大于100 μm 時(shí)，較小的膠囊尺寸有利于提高M(jìn)PCS 的換熱系數(shù)，平均換熱系數(shù)隨濃度的增加先增大后減小，并在MPCM 體積分?jǐn)?shù)濃度為20%時(shí)達(dá)到最大值。YU 等[20]使用數(shù)值模擬的方法將MPCS應(yīng)用于提升光伏/熱模塊整體性能，發(fā)現(xiàn)在不同流速下MPCS 的傳熱效率均高于水。LANGURI 等[21]采用ANSYS Fluent 軟件對(duì)MPCS 在盤管換熱器內(nèi)進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)接近管壁處的MPCM 有著更大的速度。

綜上所述，MPCS 的流動(dòng)以及換熱特性與測試段加熱功率、MPCS 的濃度、流速以及MPCM 顆粒粒徑分布和過冷度都有一定的關(guān)系[22-24]。MPCM 單體的導(dǎo)熱率較低，所制備出的MPCS 整體導(dǎo)熱率低于水，這在一定程度上限制了MPCS 的應(yīng)用。為解決MPCS 導(dǎo)熱率較低的問題，豐富其應(yīng)用場景，使用氧化鋅（ZnO）顆粒加入MPCS 中，以此來提高M(jìn)PCS 的導(dǎo)熱率；設(shè)計(jì)并搭建了流動(dòng)換熱試驗(yàn)臺(tái)，對(duì)其在層流和湍流下進(jìn)行換熱實(shí)驗(yàn)，分析其流動(dòng)和換熱特性。

1 材料制備與表征

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)采用的MPCM 以十八烷為芯材，密胺樹脂為殼材，由上海儒熵新能源科技有限公司提供。十二烷基硫酸鈉（sodium dodecyl sulfate,SDS）（分析純）和ZnO（分析純）由上海麥克林生化科技有限公司提供。

1.2 MPCS 的制備

ZnO@MPCS 制備流程如圖1 所示。以制備100 g樣品為例，將1 g SDS 加入93 g 的離子水中加熱攪拌30 min 使SDS 完全溶解；稱取1 g ZnO 加入溶液并攪拌30 min；將5 g 的MPCM 加入燒杯中以500 r/min 的速率攪拌30 min，攪拌后的溶液放入超聲波清洗機(jī)中超聲分散30 min，即可得到100 g的1%ZnO@5%MPCS。

圖1 ZnO@MPCS 制備流程圖Fig.1 Preparation flow chart of ZnO@MPCS

1.3 MPCM 和MPCS 的表征

使用場發(fā)射掃描電子顯微鏡（scanning electronic microscopy,SEM）（捷克，Tescan，Mira 3 XH）觀測MPCM 的表面形態(tài)，測量前對(duì)樣品進(jìn)行鍍金處理，以增強(qiáng)MPCM 的導(dǎo)電性。SEM 的掃描結(jié)果如圖2 所示，可看出MPCM 表面包裹完整，外表結(jié)構(gòu)近似球形，部分MPCM 出現(xiàn)干癟是由于微膠囊內(nèi)部PCM 凝固或受到擠壓所致。通過激光粒度分析儀（英國，Malvern instruments，Hydro 2000S）測量得到MPCM 的粒徑分布，結(jié)果如圖3 所示，MPCM 的粒徑分布較為均勻，主要分布在4～ 70 μm 之間，平均粒徑為20.92 μm。

圖2 MPCM 的SEM 照片F(xiàn)ig.2 SEM images of MPCM

圖3 MPCM 的粒徑分布Fig.3 Particle size distribution of MPCM

MPCS 的密度通過質(zhì)量流量計(jì)（德國，KEM，TCM-3100）測得，使用導(dǎo)熱儀（南京大展機(jī)電技術(shù)有限公司，DZDR-S）測定了MPCS 的導(dǎo)熱系數(shù)。使用差示掃描量熱儀（differential scanning calorimetry,DSC）（德國，Netzsch，200F3 Maia）測量MCPM和MPCS 的熱物性，所有測量均在氮?dú)庀乱?℃/min的加熱和冷卻速率進(jìn)行。MPCS 物性參數(shù)如表1 所示。MPCM 和MPCS 的DSC 測試結(jié)果如圖4 所示，MPCM 表現(xiàn)出了較高的焓值，其熔化熱為189.2 J/g，結(jié)晶熱為187.3 J/g。從圖4 MPCS 以及ZnO@MPCS的DSC 曲線可以看出，ZnO 的加入并沒有降低MPCS 的相變潛熱。

表1 MPCS 和水物性參數(shù)Table 1 Physical parameters of MPCS and water

圖4 MPCM 和MPCS 的DSC 曲線Fig.4 DSC curves of MPCM and MPCS

使用流變儀（英國，Malverninstruments，Kinexus Ultra）測量MPCS 在不同溫度下的動(dòng)力黏度，結(jié)果如圖5 所示?？梢钥闯鯩PCS 和ZnO@MPCS 的黏度在剪切速率大于30 S-1后趨于穩(wěn)定。ZnO 顆粒的加入增大了MPCS 的黏度，隨著溫度的升高，MPCS以及ZnO@MPCS 的黏度逐漸減小。

圖5 MPCS 和ZnO@MPCS 在20℃和35℃時(shí)黏度與剪切速率的關(guān)系Fig.5 Dynamic viscosity for MPCS and ZnO@MPCS at 20℃and 35℃ versus shear rate

2 對(duì)流換熱實(shí)驗(yàn)

2.1 實(shí)驗(yàn)裝置和步驟

流動(dòng)換熱試驗(yàn)臺(tái)布置如圖6 所示，實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)包括儲(chǔ)液水箱、質(zhì)量流量計(jì)、試驗(yàn)段、壓差變送器（杭州聯(lián)測自動(dòng)化技術(shù)有限公司，SIN-2051G）、調(diào)壓器（上海人民電器廠，tdgc2）、加熱圈、離心泵（威樂水泵系統(tǒng)有限公司，PUN-403EH）、板式換熱器（寧波北侖博克冷卻設(shè)備有限公司，K030-10F-1）、低溫冷卻劑循環(huán)泵（鞏義市科瑞儀器有限公司，DLSB-5/10）和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)（英國，ZEEFAX，IMP-400）；試驗(yàn)段為光滑銅管，長度1 500 mm，外徑8 mm，內(nèi)徑6 mm；實(shí)驗(yàn)裝置的其他管道均為不銹鋼管。

圖6 流動(dòng)換熱試驗(yàn)臺(tái)原理圖及實(shí)物圖Fig.6 Schematic diagram and physical drawing of flow heat exchange test bench

耐高溫絕緣加熱圈均勻纏繞在銅管上，產(chǎn)生均勻的熱流，在加熱圈兩端連接調(diào)壓器通過調(diào)節(jié)電壓來改變加熱圈的加熱功率。加熱圈的加熱功率由功率計(jì)測量。試驗(yàn)段的管道覆蓋有40 mm 厚的硅酸鋁纖維保溫層，以減少實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)環(huán)境的熱量損失。在距離銅管入口分別為0.05 m、0.25 m、0.45 m、0.65 m、0.85 m、1.05 m、1.25 m 和1.45 m 的管壁上安裝了8 個(gè)K 型熱電偶用來測量不同位置銅管外壁溫度。在銅管進(jìn)口、銅管出口和板式換熱器出口安裝3 個(gè)K 型鎧裝熱電偶，用于測量進(jìn)出銅管的流體溫度以及通過板式換熱器冷卻后的流體溫度。熱電偶測量數(shù)據(jù)由IMP-400 數(shù)據(jù)采集儀采集，從計(jì)算機(jī)端輸出。在銅管兩端連接差壓變送器，測量流體通過實(shí)驗(yàn)銅管后的壓降。質(zhì)量流量計(jì)安裝在銅管進(jìn)口，用于測量試驗(yàn)段的質(zhì)量流量和密度。

在實(shí)驗(yàn)過程中，MPCS 在循環(huán)水泵的作用下通過流動(dòng)發(fā)展段進(jìn)入質(zhì)量流量計(jì)，然后流入銅管進(jìn)行加熱，被加熱后的流體與板式換熱器冷卻器中的冷卻水進(jìn)行熱交換。使得流出板式換熱器的微膠囊相變材料漿料中的相變材料完全固化，最后實(shí)驗(yàn)流體流回儲(chǔ)液罐，準(zhǔn)備進(jìn)行新的循環(huán)。在實(shí)驗(yàn)的過程中，將攪拌器調(diào)至合適的速率，以保持懸浮液的穩(wěn)定性，同時(shí)減少實(shí)驗(yàn)中泡沫的產(chǎn)生。

2.2 數(shù)據(jù)處理與誤差分析

圓管進(jìn)口處雷諾數(shù)Re為：

實(shí)驗(yàn)段圓管內(nèi)壁面溫度通過下式計(jì)算：

實(shí)驗(yàn)中流體與圓管管壁間局部換熱系數(shù)hx為：

層流理論Nux計(jì)算式：

式中：x*=（x/D）（Reb·Prb）Nux實(shí)驗(yàn)值計(jì)算式：

在湍流時(shí)，理論Nux通過下式計(jì)算：

MPCS 的比熱容計(jì)算式[25]：

流體局部平均溫度Tx計(jì)算式為：

流體的吸熱量Qw通過下式計(jì)算：

實(shí)驗(yàn)中所有的熱電偶都使用恒溫水浴進(jìn)行了校準(zhǔn)，誤差控制在 ±0.2℃，質(zhì)量流量計(jì)誤差在 ±0.1%，功率計(jì)最大誤差為 ±2%。平均Nux不確定度為6.18%。

圖7 和圖8 分別為水在層流和湍流下hx與理論值的對(duì)比，理論值由式（5）結(jié)合式（4）和式（6）計(jì)算得出，在層流和湍流下實(shí)驗(yàn)值與理論值的平均誤差分別為20.5%和7.8%。實(shí)驗(yàn)值與理論值的差異性由以下原因造成：

圖7 水層流下的hxFig.7 hx of water in laminar flow

圖8 水湍流下的hxFig.8 hx of water in turbulent flow

（1）在實(shí)驗(yàn)過程中，實(shí)驗(yàn)段的熱損失主要集中在周圍環(huán)境和軸向管壁上。軸向管壁的熱損失導(dǎo)致管道進(jìn)出口溫度較低，使得進(jìn)口處hx大于理論值。

（2）雖然實(shí)驗(yàn)中加熱圈均勻地纏繞在管壁上，但由于加熱圈的加熱特性，熱流并非絕對(duì)均勻，這會(huì)對(duì)管壁溫度產(chǎn)生一定的影響。

3 結(jié)果及分析

3.1 水與MPCS 壓差對(duì)比分析

通過壓差變送器測量不同流速下水、MPCS 和ZnO@MPCS 的壓降，結(jié)果如圖9 示，ZnO 的加入增大了測試管道中漿體的壓降。但ZnO@MPCS 平均壓降僅比MPCS 高5.44%，ZnO 的加入對(duì)水泵輸送MPCS 功率的影響很小。

圖9 MPCS 與水壓降對(duì)比Fig.9 Comparison of pressure drop between MPCS and water

3.2 層流下水與MPCS 換熱特性

為了研究層流條件下金屬氧化物對(duì)MPCS 傳熱特性的影響，對(duì)水、5%MPCS 和5%MPCS@1%ZnO在入口質(zhì)量流量為0.45 kg/min、加熱功率為600 W的條件下進(jìn)行強(qiáng)制對(duì)流傳熱實(shí)驗(yàn)。圖10 顯示了試驗(yàn)段不同位置的內(nèi)壁溫度和局部流體溫度沿管長的分布。由于PCM 發(fā)生相變，其相變過程需要吸收大量的熱量，故MPCS 和ZnO@MPCS 的壁溫在試驗(yàn)段距入口處的0.25～ 1.05 m 之間緩慢上升。在距離入口處1.05 m 之后，大部分的相變材料完成相變，銅管壁溫升高幅度大于0.25～ 1.05 m 處。

圖10 水、MPCS 和ZnO@MPCS 的內(nèi)壁面溫度和流體局部平均溫度Fig.10 Inner wall temperature and local average temperature of water,MPCS and ZnO@MPCS

圖11a顯示了hx與試驗(yàn)段軸向管長之間的關(guān)系。由于MPCM 顆粒和ZnO 顆粒的加入增大了流體的黏度，故MPCS 和ZnO@MPCS 在入口處hx小于水。在距入口處0.25 m 后，相變材料開始逐漸熔化。相變材料在熔化的過程中需要吸收大量的熱量，MPCS 和ZnO@MPCS 的黏度隨著流體溫度的升高而減小，流體的換熱能力逐漸增強(qiáng)，因此MPCS 和ZnO@MPCS的hx逐漸增大。在距離測試段入口1.05～ 1.45 m 處，MPCS 和ZnO@MPCS 的hx先減小后增大，這是由于1.05 m 后大部分PCM 完成了相變，流體需要吸收的熱量相較于相變過程所需的熱量變少，導(dǎo)致hx減??；在1.3 m 后，隨著流動(dòng)的發(fā)展，流體的溫度升高、黏度減小且局部雷諾數(shù)增大，這些原因使MPCS 在測試段末尾的對(duì)流換熱系數(shù)增大。

金屬氧化物的加入提高了MPCS 的導(dǎo)熱系數(shù)，使?jié){料與壁面間換熱增強(qiáng)?？傮w來說，層流條件下5%MPCS 的平均hx小于水，但加入1%ZnO 的5%MPCS 平均的hx比水高6.5%。ZnO@MPCS 的局部換熱系數(shù)在整個(gè)換熱過程中均大于MPCS，這是由于ZnO 的加入提升了MPCS 的導(dǎo)熱系數(shù)，而且金屬顆粒的運(yùn)動(dòng)促進(jìn)了流體間以及流體和管壁之間的熱量傳遞。

圖11b 顯示了Nux和軸向管長度之間的關(guān)系?？梢钥闯?，在入口處，MPCS 和ZnO@MPCS 的Nux小于純水，但當(dāng)PCM 逐漸開始熔化后，MPCS 和ZnO@MPCS 的Nux大于水，并且隨著流動(dòng)的發(fā)展，MPCS 和ZnO@MPCS 的Nux均明顯增大，表明MPCM和ZnO的加入增強(qiáng)了流體與管壁之間的對(duì)流換熱強(qiáng)度。

3.3 湍流下水與MPCS 換熱特性

為進(jìn)一步研究金屬氧化物對(duì)MPCS 傳熱特性的影響，在湍流下對(duì)水、5%MPCS 和1%ZnO@5%MPCS進(jìn)行強(qiáng)制對(duì)流換熱實(shí)驗(yàn)。圖12 顯示了水、MPCS 和ZnO@MPCS 的局部平均溫度和銅管內(nèi)壁溫度。MPCM 的加入使流體溫度與壁面間的換熱增強(qiáng)，流體局部平均溫度接近圓管內(nèi)壁面溫度。加入ZnO 的MPCS流體與圓管內(nèi)壁溫差小于未加入ZnO的MPCS。湍流下流體間的擾動(dòng)更加劇烈，流體與圓管壁面間的換熱增強(qiáng)，使流體與壁面間的溫差小于層流。

圖12 水、MPCS 和ZnO@MPCS 的內(nèi)壁面溫度和流體局部平均溫度Fig.12 Inner wall temperature and local average temperature of water,MPCS and ZnO@MPCS

圖13a 為湍流下hx沿軸向管長的分布情況。隨著入口壁溫的升高，壁溫達(dá)到相變材料的熔點(diǎn)，靠近管壁的相變材料開始熔化，PCM 在熔化過程中需要吸收更多的熱量，流體在入口處的hx呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。在距離圓管入口0.5 m 處，有更多的PCM 開始熔化，此時(shí)圓管與流體之間的hx接近最大值。隨著相變材料熔化量的減少，hx逐漸減小。在測試段的末尾，流體的hx隨雷諾數(shù)的增大和漿液黏度的降低而增大。湍流下MPCS 的擾動(dòng)更加劇烈，MPCS的平均hx較水高8.9%，加入1% ZnO 的MPCS 的hx較水提高了15.7%。MPCS 以及ZnO@MPCS 的hx均大于層流，這是由于流速的增加增大了漿體的雷諾數(shù)，使得顆粒、流體和壁面之間的換熱增強(qiáng)。

MPCS 和ZnO@MPCS 在湍流下沿管道長度的局部Nux分布如圖 13b 所示。5%MPCS 以及1%ZnO@5%MPCS 在湍流條件下均實(shí)現(xiàn)了傳熱增強(qiáng)。在入口處由于ZnO@MPCS 的黏度較大，致使其Nux略低于純水，隨著流體溫度的升高，ZnO@MPCS 的黏度逐漸減小，在入口段之后，MPCS 和ZnO@MPCS 的Nux均高于水。

圖13 水、MPCS 和ZnO@MPCS 的hx（a）和Nux（b）Fig.13 hx (a) and Nux (b) of water,MPCS and ZnO@MPCS

4 結(jié) 論

使用ZnO 作為高導(dǎo)熱顆粒，制備具有較高導(dǎo)熱率的MPCS 并對(duì)MPCS 的物理性質(zhì)進(jìn)行測試。設(shè)計(jì)搭建實(shí)驗(yàn)臺(tái)，分別在層流和湍流下進(jìn)行了強(qiáng)制對(duì)流換熱實(shí)驗(yàn)，通過對(duì)比水，MPCS 和ZnO@MPCS 的局部換熱系數(shù)hx和局部努塞爾數(shù)Nux，得出以下結(jié)論：

（1）制備出的1%ZnO@5%MPCS 導(dǎo)熱系數(shù)較5%MPCS 提高了17.9%，1%ZnO@5%MPCS 的黏度略大于5%MPCS。ZnO@MPCS 具有良好的導(dǎo)熱和儲(chǔ)熱性能。

（2）層流條件下MPCS 的平均hx低于水，1%ZnO@5%MPCS 平均hx比水高6.5%。湍流時(shí)，1%ZnO@5%MPCS 在相同質(zhì)量流量和功率下的hx比水提高了9.6%。

（3）ZnO 對(duì)MPCS 局部換熱的增強(qiáng)是由于ZnO的加入提升了MPCS 的導(dǎo)熱系數(shù)，并且加強(qiáng)了流體間的微對(duì)流現(xiàn)象。隨著流動(dòng)的發(fā)展，流體溫度的升高，流體的黏度降低以及局部雷諾數(shù)的增大也是MPCS 和ZnO@MPCS 的hx增強(qiáng)的原因。ZnO 的加入增大了MPCS 的黏度，但從換熱效率的角度來看，ZnO@MPCS 的換熱效率更高。在輸送或交換同等熱量的情況下，所需的流體更少，可以減少水泵的功耗。

符號(hào)表：

A銅管表面積，m2

Cp比熱容，kJ/(kg·℃)

D圓管直徑，m

hx局部換熱系數(shù)，W/(m2·℃)

I電流，A

k導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·℃)

L長度，m

M質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%

m質(zhì)量流量，kg/s

Nux局部努塞爾數(shù)

P銅管周長，m

Pr普朗特?cái)?shù)

Q加熱功率，W

Qw流體吸熱量，J

qw熱流密度，W/m2

Re雷諾數(shù)

r圓管半徑，m

T溫度，℃

U電壓，V

u流速，m/s

v流體的運(yùn)動(dòng)黏度，m2/s

x距離圓管入口處的距離

下角標(biāo)：

b 局部

i 入口

m 平均

mo 金屬氧化物

mp 相變微膠囊

s 漿料

w 內(nèi)壁面

wa 水

wo 外壁面