徐 鍇，武鵬博，黃瑞生，梁 裕，劉平禮，徐亦楠

1.哈爾濱焊接研究院有限公司，黑龍江 哈爾濱 150028 2.江蘇聯(lián)捷焊業(yè)科技有限公司，江蘇 江陰 214400

0 前言

多股絞合焊絲（簡稱：絞股焊絲）是一種新型結構的焊接材料，因其特殊的物理結構，具有獨特的焊接電弧物性、能量分布特性和工藝特性，與傳統(tǒng)焊接材料相比，在焊接新技術、新材料、新工藝方面都取得了重大突破性成果［1］，是焊接技術走向材料—裝備—工藝一體化的重大進步。為更好地規(guī)范推廣絞股焊絲，《絞股焊絲》團體標準編寫組于2021年6月向中國焊接協(xié)會提出了對該標準進行立項制定的申請并獲得批復。依據最新修訂發(fā)布的《中華人民共和國標準化法》，國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局、國家標準化管理委員會、中華人民共和國民政部聯(lián)合起草制定了《團體標準管理規(guī)定（試行）》。根據上述法律法規(guī)的要求，并結合國內焊接行業(yè)實際情況，由哈爾濱焊接研究院有限公司、江蘇聯(lián)捷焊業(yè)科技有限公司和中國石化工程建設有限公司等單位聯(lián)合制定的T/CWAN 0017-2021《絞股焊絲》團體標準于2021年11月13日發(fā)布，2021年12月1日實施。為了便于絞股焊絲生產企業(yè)、使用單位、相關檢測機構能更好地應用該標準，現將該標準制定的有關內容及研究進展介紹如下。

1 標準立項背景

通過近年來對絞股焊絲熔絲機理深入研究，延伸出了以“絞股焊絲”為核心的包含了焊接材料、焊絲結構、捻絲裝備、弧焊電源以及特種工藝開發(fā)等多項發(fā)明專利［2］。絞股焊絲主要應用在鋼結構、管道、造船、鍋爐壓力容器、重工、工程機械、煤機、耐磨堆焊及海工石油等行業(yè)，適應機器人或自動化焊接的高效化需求，促進弧焊技術走向“控形”和“控性”的新階段。但目前絞股焊絲缺乏相關標準依據的支撐，為了更好地規(guī)范和推廣絞股焊絲，對該標準進行立項制定。

1.1 絞股焊絲特點及研究進展

1.1.1 絞股焊絲特點

電弧自旋轉：絞股焊絲作為熔化極焊接材料時，無需外加機械式焊絲擺動或電磁驅動裝置，即可產生連續(xù)的電弧自旋轉，特殊的電弧物理特性決定電弧壓力及電流密度分布模式，進一步影響熔滴過渡方式和熔池流動狀態(tài)，增加熔池流動鋪展性。

高熔敷效率：相比實心焊絲，絞股焊絲所需能耗低。中厚板焊接時，與單絲相比在同等焊接規(guī)范下，絞股焊絲可大幅度增加焊絲直徑，減少焊接道次，提高焊接效率。

成分可設計性強：絞股焊絲可以較為容易地實現精確的合金配比，開發(fā)新的合金產品。尤其對某些難以熔煉或拉拔的焊絲，可以通過成分合適的細絲組合或實心焊絲與藥芯焊絲相結合的方式，較為容易地得到與該合金相同化學成分的絞股焊絲。

1.1.2 絞股焊絲研究進展

近三年絞股焊絲在鋁合金類、不銹鋼類、鎳基合金和復合類研究成果顯著，主要研究進展如下。

（1）鋁合金絞股焊絲。

與傳統(tǒng)焊接材料相比，絞股焊絲作為熔化極焊接材料時產生連續(xù)旋轉電弧，對熔池實時攪拌，提高焊縫成分均勻性，降低氣孔率。圖1為鋁合金絞股焊絲與實心焊絲MIG焊氣孔率對比圖，結果表明，鋁合金絞股焊絲氣孔率顯著降低。

圖1 焊接接頭氣孔率對比示意Fig.1 Comparison of welded joint porosity

董曉晶等人［3］采用鋁合金絞股焊絲進行脈沖MIG對接焊工藝研究，并與傳統(tǒng)單絲TIG焊接接頭的組織和性能進行對比，同時對比分析焊接接頭的晶粒尺寸和形貌。絞股焊絲MIG焊縫形貌如圖2所示。結果表明，在焊接電流225 A、焊接電壓19 V和焊接速度0.35 m/min的焊接參數下，鋁合金絞股焊絲MIG焊能夠降低焊接熱輸入，細化晶粒，降低MIG焊接頭中Mg元素的燒損和減少析出物，提高接頭強度，且焊接效率提高約4倍。

圖2 鋁合金絞股焊絲MIG焊縫形貌Fig.2 MIG weld appearance by Al-alloy multi-stranded wires

徐鍇等人［4-5］在鋁合金絞股焊絲MIG焊的基礎上引入3 kW激光，分析激光引入對絞股焊絲MIG焊在不同熔滴過渡條件下的影響規(guī)律。激光引入對絞股焊絲MIG焊接過程穩(wěn)定性的影響如圖3所示。結果表明，高能量密度激光熱源的引入提高了絞股焊絲焊接過程穩(wěn)定性，增加了絞股焊絲的自旋轉頻率，擴展了絞股焊絲MIG焊的工藝區(qū)間，并對焊接氣孔的抑制優(yōu)勢更為明顯。

圖3 激光引入對絞股焊絲的影響規(guī)律Fig.3 Effect law of introduction of laser on multi-stranded wires

Wang Jiankun等人［6］采用鋁合金絞股焊絲進行CMT增材制造。鋁合金絞股焊絲CMT增材制造示意如圖4所示。結果表明，絞股焊絲CMT增材制造提供了更高質量的制造部件。在焊接電流140～150A、焊接電壓18～20 V和焊接速度10 mm/s，增材制造沉積層無明顯缺陷，呈等軸晶，沉積層的平均抗拉強度和屈服強度相比鑄造鋁合金提高19.8%和22.5%。

圖4 鋁合金絞股焊絲CMT增材制造示意Fig.4 CMT additive manufacturing by aluminum multi-stranded wires

（2）不銹鋼絞股焊絲。

加氫反應器人孔法蘭以及凸臺密封面通常采用不銹鋼藥芯焊絲以氣保雙層堆焊方式平焊和橫焊不銹鋼耐蝕層，但存在堆焊層夾渣的缺陷。賈蒙等人［7］開展了不銹鋼絞股焊絲堆焊工藝研究，擬采用不銹鋼絞股焊絲替代不銹鋼藥芯焊絲。不銹鋼絞股焊絲堆焊形貌如圖5所示。結果表明，在焊接電流205 A、焊接電壓28 V和焊接速度0.35 m/min的條件下，不銹鋼絞股焊絲堆焊層成形良好，無明顯缺陷，堆焊層鐵素體含量、化學成分、耐晶間腐蝕性能、硬度以及側彎性能均滿足相應標準要求，滿足工程應用需要。

圖5 不銹鋼絞股焊絲堆焊試樣Fig.5 Surfacing sample of stainless steel multi-stranded wires

李建國等人［8-9］通過焊絲成分設計開發(fā)高氮奧氏體不銹鋼絞股焊絲，同時開展高氮不銹鋼絞股焊絲工藝研究。高氮奧氏體不銹鋼是一種以氮代替鎳的新型工程材料，氮的添加提高了材料的強度、塑性和抗腐蝕性，并且降低了材料成本，普通焊絲焊接高氮不銹鋼時焊縫存在氣孔和強度不足等缺陷［9］。不同成分的高氮不銹鋼絞股焊絲電勢分布圖如圖6所示。結果表明，絞股焊絲焊接電弧呈錐形，電弧能量聚焦在整個熔池，能量均布性更明顯，兩側熔深更大。與單絲相比，絞股焊絲電弧的自旋轉特性有利于氣體逸出和熔渣排除，焊接飛濺更小。高氮不銹鋼絞股焊絲能夠顯著提高焊接效率，同時通過焊絲成分優(yōu)化獲得抗腐蝕性能良好的高氮奧氏體不銹鋼絞股焊絲。

圖6 不同成分多股絞合焊絲電勢分布Fig.6 Potential distribution of multi-stranded wires with different compositions

（3）鎳基合金絞股焊絲。

梁裕等人開發(fā)了鎳基合金絞股焊絲，同時開展相關堆焊工藝研究。鎳基合金絞股焊絲堆焊形貌如圖7所示。結果表明，在焊接電流160～190 A的焊接參數下，鎳基合金絞股焊絲堆焊層成形良好，無明顯缺陷，堆焊層ASTM G28A法晶間腐蝕速度為0.57 mm/yr。并已將鎳基合金絞股焊絲應用于特種管道、鍋爐、垃圾焚燒爐的內壁堆焊中。

圖7 鎳基合金絞股焊絲堆焊試樣Fig.7 Surfacing sample of nickel-based alloy multi-stranded wires

（4）復合絞股焊絲。

黃紹服等人［10-11］采用Al-Ti-Cu復合絞股焊絲，通過電弧堆焊的方式在TC4鈦合金表面制備輕質多主元合金熔覆層。復合絞股焊絲結構及熔覆層金屬面掃面分布如圖8所示。結果表明，熔覆層與基體呈現出良好的冶金結合，在電流200 A、預熱溫度200℃、堆焊速度4～5 m/min，保護氣體流量10 L/min，送絲速度4 m/min，堆焊速度3 m/min下，Al-Ti-Cu復合絞股焊絲獲得熔覆層密度為4.88 g/cm3，壓縮率為26%，壓縮強度為1 187 MPa，比強度約為2.661×105（N/m2）/（kg/m3），熔覆層比強度與鈦合金接近，屬于比強度較高的輕質合金。

圖8 絞股焊絲制備輕質多主元合金Fig.8 Preparation of lightweight multi-principal alloy by multi-stranded wires

陳希章等人［12］采用復合絞股焊絲進行冷金屬過渡（CMT）電弧增材制造，成功制備了Al-Co-Cr-Fe-Ni非等原子比高熵合金，在焊接電流156 A和焊接電壓16.2 V的焊接參數下，獲得的高熵合金強度達到2.8 GPa和延伸率42%的優(yōu)異結合。CMT增材制造及絞股焊絲原理示意及電弧增材制造Al-Co-Cr-Fe-Ni高熵合金元素分布如圖9所示。結果表明，高熵合金由于成分的復雜性導致流動性和偏析等問題，無法制造大尺寸產品，通過不同種類焊絲絞合，可以有效解決高熵合金絲材制備技術上的難題，為大尺寸和復雜構件高熵合金材料的制造提供一種新的有效途徑。

圖9 復合絞股焊絲CMT增材制造非等原子比高熵合金Fig.9 CMT additive manufacturing of non-isoatomic ratio high entropy alloys by composite multi-stranded wires

Liu Jian等人［13］采用復合絞股焊絲+CMT增材制造成功制備了Mo-Nb-Ta-W-Ti耐高溫高熵合金。電弧增材制造及絞股焊絲示意及電弧增材制造Mo-Nb-Ta-W-Ti高熵合金元素分布如圖10所示。結果表明，當焊接電流為280A、焊接電壓為29 V時，獲得的高熵合金在1 000℃時硬度約為110 HV1，接近Inco-nel 718合金（125 HV1）。隨著溫度從500℃升高到1 000℃，抗壓強度從629 MPa降至602 MPa，僅減少了27 MPa，1 000℃時的抗壓強度遠高于同溫度下Inconel 718合金（200 MPa）。

圖10 復合絞股焊絲CMT增材制造耐高溫高熵合金Fig.10 CMT additive manufacturing of high temperature resistant high entropy alloys by composite multi-stranded wires

1.2 標準制定原則

針對絞股焊絲生產、應用及推廣需求，該標準對絞股焊絲術語和定義、型號分類、主要結構、生產工藝流程、技術要求、試驗方法、檢驗規(guī)則、供貨條件、包裝、標志和品質證書等內容分別進行了規(guī)定，以保證標準的科學性、嚴謹性和全面性，為絞股焊絲的相關科學研究、工藝開發(fā)和質量檢驗等提供了標準依據，同時為絞股焊絲的快速發(fā)展提供了依據支撐。

標準在編寫格式、結構、內容等方面執(zhí)行了GB/T 1.1-2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結構和起草規(guī)則》。內容主要包括：①范圍；②規(guī)范性引用文件；③術語和定義；④型號分類；⑤主要結構；⑥生產工藝流程；⑦技術要求；⑧試驗方法；⑨檢驗規(guī)則；⑩供貨技術條件；?包裝、標志和品質證書。

2 標準概述

2.1 適用范圍

該標準規(guī)定了絞股焊絲的術語和定義、型號分類、主要結構、生產工藝流程、技術要求、試驗方法、檢驗規(guī)則、供貨條件、包裝、標志和品質證書等內容。氣體保護焊、埋弧焊、激光焊和復合焊等焊接方法所使用的非合金鋼及細晶粒鋼、熱強鋼、高強鋼、不銹鋼、鎳基合金、鋁合金、鈦合金、銅合金、鎂合金等實心焊絲或藥芯焊絲及其組合焊絲等也可依據該標準執(zhí)行。

2.2 術語和定義

絞股焊絲（multi-stranded wires）：多股絞合焊絲的簡稱，是由兩根或兩根以上同材質或異材質的實心焊絲或藥芯焊絲按照一定的螺旋絞合工藝而制成的焊絲。

單絲（single-strand wire）：組成絞股焊絲的一個結構單元，為實心焊絲或藥芯焊絲。

同質絞股焊絲（homogeneous multi-stranded wires）：組成絞股焊絲的單絲為同材質的實心焊絲或藥芯焊絲。

復合絞股焊絲（composite multi-stranded wires）：組成絞股焊絲的單絲為異材質的實心焊絲或藥芯焊絲。異材質不單指不同成分的同類合金，還包括不同類的合金和純金屬，例如可利用不銹鋼絲、鈦合金絲、鋁合金絲、銅合金絲、純鈷絲等單絲絞合成多股焊絲，形成復合絞股焊絲。

絞股結構（twist structure）：由兩根或兩根以上的單絲按一定螺旋絞合工藝制成的整體結構。理論上多股絞合焊絲結構具有多樣性，按其適用性主要有如圖11所示的幾種典型結構。絞股焊絲結構簡式中“×”表示單絲直徑相同，相對位置等同；“+”表示單絲直徑或相對位置不同。

圖11 絞股焊絲典型結構Fig.11 Typical structure of multi-stranded wires

公稱直徑D（nominal diameter）：絞股焊絲橫截面外切圓的直徑。

捻距L（lay length）：單絲絞合一周后沿中心軸線方向的距離。

捻角α（spiral angle）：絞股焊絲中心軸與單絲中心軸之間的夾角。絞股焊絲的公稱直徑D、捻距L和捻角α滿足關系式：

捻距系數K（lay length coefficient）：絞股焊絲的公稱直徑和捻距滿足關系式（2）

捻縮率ε（coefficient of twist shrinkage）：捻制長度為L（一個捻距）的絞股焊絲需要單絲的長度為S，S與L之比為捻縮率滿足關系式（3）

2.3 型號分類及生產工藝流程

2.3.1 型號分類

絞股焊絲按焊絲化學成分可分為：非合金鋼及細晶粒鋼、熱強鋼焊絲、高強鋼焊絲、不銹鋼焊絲、鎳基合金焊絲、鋁合金焊絲、鈦合金焊絲、鎂合金焊絲、銅合金焊絲及復合類焊絲等類別。

2.3.2 型號編制方法

絞股焊絲型號由四部分組成：

（1）第一部分用字母“JG”表示絞股焊絲，并用“-”與第二部分隔開。

（2）第二部分用字母“X”表示絞股焊絲絞合結構，X為數字，并用“-”與第三部分隔開。

（3）第三部分當單絲為同材質焊絲時用添加基礎元素符號和數字、字母或二者的組合，表示組成絞股焊絲的單絲型號；當單絲為異材質焊絲時用字母C表示。

（4）根據供需雙方的協(xié)商，可在型號后附加擴散氫代號“Hn”，其中“n”代表5、10、15。

本文件中完整的絞股焊絲型號示例如下：

例1：JG-1×3-Fe50-6 絞股焊絲-1×3結構-同材質非合金鋼單絲型號Fe50-6

例2：JG-1×7-S308L 絞股焊絲-1×7結構-同材質不銹鋼單絲型號308L

例3：JG-1×7-Al5356 絞股焊絲-1×7結構-同材質鋁合金單絲型號5356

例4：JG-1×3-Ni6625 絞股焊絲-1×3結構-同材質鎳基合金單絲型號6625

例5：JG-1×3-TiTC4 絞股焊絲-1×3結構-同材質鈦合金單絲型號TC4

例 6：JG-1×3-MgAZ31 絞股焊絲-1×3 結構-同材質鎂合金單絲型號AZ31

例7：JG-1×7-Cu1897 絞股焊絲-1×7結構-同材質銅合金單絲型號1897

例8：JG-1×3-C； 絞股焊絲-1×3結構-異材質單絲

2.3.3 生產工藝流程

絞股焊絲捻股機主要由載絲工字輪、旋轉桶體、預變形裝置、壓線模、焊絲去應力裝置、牽引裝置和收線輪等七大部分組成。

絞股焊絲工藝流程主要包括以下三個方面：

（1）按焊接工藝規(guī)范要求設計絞股焊絲的規(guī)格和絞股結構，確定各單絲直徑和成分。

（2）單絲預處理。按設計要求拉拔單絲至相應直徑，確保單絲的直徑、強度、韌性、表面質量等符合加工工藝要求，并將其分卷裝盤備用。

（3）捻制。按絞股結構將各單絲盤安裝在捻股機內，設定好捻距、壓緊力、捻制速度等參數，經預變形、壓線模、去應力裝置后制成絞股焊絲。

2.4 檢驗方法

2.4.1 焊絲尺寸及表面質量

焊絲尺寸及表面質量應符合GB/T 25775規(guī)定。焊絲表面油污率應不大于0.01%。非合金鋼及細晶粒鋼絞股焊絲、熱強鋼絞股焊絲、高強鋼絞股焊絲、不銹鋼絞股焊絲、鋁合金絞股焊絲、鎳基合金絞股焊絲的松弛直徑和翹距應符合表1規(guī)定；熱強鋼絞股焊絲、高強鋼絞股焊絲、不銹鋼絞股焊絲、鋁合金絞股焊絲、鎳基合金絞股焊絲的尺寸及允許偏差應符合表2規(guī)定。其他類別焊絲的松弛直徑和翹距、焊絲尺寸及允許偏差由供需雙方協(xié)商確定。

表1 絞股焊絲松弛直徑及翹距Table 1 Relaxation diameter and warpage distance of multi-stranded wires

表2 絞股焊絲尺寸及允許偏差Table 2 Size and permissible deviation of multi-stranded wires

絞股焊絲平直度檢測：將約3 m長的焊絲自由放在平面上，無波浪形、S形或高低起伏。

絞股焊絲松弛直徑和翹距：測量纏繞在焊絲盤（卷）上焊絲的松弛直徑和翹距時，按表1要求從焊絲盤上截取足夠長度的焊絲，不受拘束地放在平面上，測量所形成圓或圓弧的直徑即為松弛直徑；焊絲翹曲的最高點到平面的距離即為翹距。

絞股焊絲捻距測量：將待測絞股焊絲拉直固定在水平桌面上，其上放置一張白紙，用鉛筆涂抹，會出現一條絞股焊絲的軌跡，如圖12所示。

圖12 絞股焊絲捻距測量的軌跡Fig.12 Twist measurement trajectory of multi-stranded wires

在清晰軌跡處量取一段長度不少于50 mm的軌跡，則捻距的計算公式為：

式中T為絞股焊絲的捻距（單位：mm）；P為與絞股焊絲結構相關的參數，為正整數；Ln為白紙上絞股焊絲實測軌跡的長度（單位：mm）；n為白紙上絞股焊絲實測軌跡內的線段數目，為正整數。

絞股焊絲表面質量檢測應按GB/T 25775規(guī)定進行，對焊絲任意部位進行目測檢驗，無影響焊接質量的缺陷，如油污、毛刺等。注意：絞股焊絲與傳統(tǒng)焊絲相比表面并不光滑，因此很容易產生油污，從而降低焊接質量，因此對于絞股焊絲來說測定焊絲表面質量極為重要。

絞股焊絲表面油污率測定：（1）試驗選用長度≥10 cm的待測絞股焊絲，稱量其質量；（2）在盛有丙酮或酒精的超聲波清洗儀中清洗待測絞股焊絲至少5 min，取出；（3）在鼓風干燥箱內120℃保持至少2 h，取出并稱重；（4）稱量精確到0.000 1 g。

表面油污率計算公式為：

式中X為焊絲表面油污率（單位：%）；m0為清洗前待測絞股焊絲的質量（單位：g）；m1為清洗后待測絞股焊絲的質量（單位：g）。

2.4.2 焊絲送絲穩(wěn)定性分析

絞股焊絲送絲穩(wěn)定性測試示意如圖13所示。測試系統(tǒng)主要由焊接部分、信號收集部分和電源系統(tǒng)組成。選用5 m焊槍進行測試。旋轉焊件壁厚宜為5～10 mm，其內腔套有不銹鋼件，應有循環(huán)水冷卻裝置，以保證連續(xù)長時間焊接工作。使用絞股焊絲規(guī)格為直徑1.2～2.0 mm；其他規(guī)格焊絲直徑具體考核指標由供需雙方協(xié)商確定。確定焊接工藝規(guī)范后，固定好焊絲出絲位置、送絲路徑及焊槍，調試好各測試軟件，準備接收測量信號。正常狀態(tài)下，焊接時長不少于5 min或焊縫長度不少于1 000 mm。用于評價送絲穩(wěn)定性的參量有送絲機的電流信號I、焊接過程中焊絲送進的阻力信號f、焊接過程中的電壓信號U和電流信號I。各測試軟件可以記錄焊接時間段內的阻力、電壓、電流信號值，繼而測得一段時間內的信號平均值及其方差。平均值反映了各參量測試值的大小，方差反映了各參量在焊接時間段內的波動大小。直徑2.4 mm不銹鋼絞股焊絲直流焊接送絲穩(wěn)定性測試結果如圖14所示。直徑1.6 mm鋁合金絞股焊絲直流焊接送絲穩(wěn)定性測試結果如圖15所示。

圖13 絞股焊絲送絲穩(wěn)定性測試示意Fig.13 Schematic diagram of feeding stability test of multi-stranded wires

圖14 直徑2.4 mm不銹鋼絞股焊絲直流MAG焊測試結果Fig.14 DC MAG welding test results of Φ2.4 mm stainless steel multi-stranded wires

圖15 直徑1.6 mm鋁合金絞股焊絲脈沖MIG焊測試結果Fig.15 Pulse MIG welding test results of Φ1.6 mm Al-alloy multistranded wires

2.4.3 化學成分

同質絞股焊絲化學成分應符合相應標準的規(guī)定，如非合金鋼及細晶粒鋼絞股焊絲、熱強鋼及高強鋼絞股焊絲、不銹鋼絞股焊絲、埋弧絞股焊絲、鎳基合金絞股焊絲、鋁合金絞股焊絲、鈦合金絞股焊絲、銅合金絞股焊絲、鎂合金絞股焊絲等應分別符合 GB/T 39279、GB/T 39281、GB/T 29713、GB/T 36034、GB/T 36037、GB/T 5293、GB/T 12470、GB/T 17854、GB/T 10858、GB/T 15620、GB/T 30562、GB/T 8110、GB/T 9460、YS/T 696等標準相關規(guī)定；非合金鋼及細晶粒鋼藥芯焊絲熔敷金屬成分應符合GB/T 10045相關規(guī)定。復合絞股焊絲熔敷金屬化學成份由供需雙方協(xié)商決定。

2.5 檢驗記錄

檢驗記錄應包括試板材料、試板尺寸、焊絲型號、焊絲規(guī)格、焊接方法、焊接電源、電流類型和極性、焊接電流、焊接電壓、焊接速度、點極端與工件距離、保護氣類型和流量、焊接道間溫度、焊接層數道數等。

2.6 包裝、標志和存儲

絞股焊絲應采取適當的內外包裝，以防止在運輸和存儲過程中損壞。每個絞股焊絲包裝應包含如下標志：標準號、焊絲型號、制造廠商名稱及商標、規(guī)格及凈質量、批號及生產日期。絞股焊絲儲存庫應保持適宜的溫度及濕度，一般室溫不低于5℃，相對濕度不大于60%。室內應保持清潔，不得存放有害介質，以保證不損害焊接材料的性能。對于因吸潮而可能導致失效及有特殊需求的焊接材料，應采取必要的存放措施，如設置貨架，采用防塵劑、去濕器，設置恒溫恒濕室等。

3 結論

（1）該標準的發(fā)布實施填補了國內該產品領域的標準空白，可以科學地對絞股焊絲產品進行客觀評價，為絞股焊絲產品質量的提升提供了標準依據。

（2）隨著絞股焊絲多合金體系的快速發(fā)展，未來新型復合絞股焊絲將是重要的發(fā)展方向之一，因此還需進一步開展復合絞股焊絲的相關研究，積累完善數據儲備，進一步量化技術要求。