孫葉芝
(河北省邢臺市任澤區(qū)水務局,河北 邢臺 100024)
伴隨著城市水利景觀事業(yè)的發(fā)展,迷宮堰作為新型的低水頭擋水溢流結構,因其具有構造簡單、結構新穎、景觀效果好、無上部結構等一系列的特點,在城市河道建設中的得到廣泛的應用[1-5]。曲線形和折線形迷宮堰作為兩種最為典型的堰形,應用最為廣泛。因此,針對兩種堰的結構受力特點進行對比分析,以期為后續(xù)工程建設實施提供參考。
擬研究工程位于某城市河道中部位置,由于城市規(guī)劃建設的需要,在河道中部需要建設擋水迷宮堰,以期為城市提供水系景觀[6-8]。本工程中河道寬80 m,初擬采用鋼筋混凝土迷宮堰結構,堰體直墻壁厚0.5 m,底板厚0.8 m,底板順水流方向寬9 m,底板垂直水流方向每隔16 m設置結構縫,并設置止水設施底板坐落在基巖上,典型平面布置圖見圖1。為了研究從結構受力特點方面進行迷宮堰選型,初擬采用曲線形和折線形兩種結構擋水工況下的受力情況進行對比分析。
圖1 曲線形及折線形迷宮堰平面圖
根據(jù)設計方案,按照結構垂直水流方向的分縫設置情況,迷宮堰順水流方向底板寬9 m,垂直水流方向每16 m設置一道分縫,工程所在部位地勢平坦,地層分布均勻。因此,本文為了計算方便,選擇兩個結構縫之間長16 m的典型迷宮堰結構開展研究。
采用有限元軟件建立該段曲線形及折線形迷宮堰的三維計算模型,見圖2。模型順水流模型長度為9 m,垂直水流向模型寬度為16 m,邊墻高3 m,該模型中迷宮堰的底板及邊墻等均采用3D實體四面體。結合工程實際,迷宮堰采用C25混凝土結構,結構采用線彈性本構模型,重度25 kN/m3,彈性模量為3.0e7 kPa,泊松比0.167。
圖2 曲線形及折線形迷宮堰三維模型圖
為了計算準確,需要結合建筑物的實際受力情況,對模型設置約束及荷載。約束設置時,以豎直方向為Z軸,在模型的四周XZ、YZ對稱面設置垂直于對稱面的滾軸約束,在模型底部XY對稱面設置Z向的固定約束。荷載設置時,按照結構擋水工況考慮,結合實際受力情況,考慮結構的自重荷載,并且分別在曲線形及折線形迷宮堰的上游側邊墻及底板表面均施加3.0 m的靜水壓力荷載,邊界條件設置見圖3。
圖3 有限元三維模型圖
就迷宮堰的混凝土結構而言,抗拉強度是評價結構力學特性的主要參數(shù)。通過數(shù)值計算,可以得到曲線形及折線形迷宮堰擋水工況下的大主應力(拉應力)云圖,見圖4。通過對比分析兩種迷宮堰的大主應力分布情況可知,兩種迷宮堰大主應力分布規(guī)律基本一致,最大值主要分布在直墻與底板接觸的左右側根部位置以及邊墻凸點頂部位置,直墻凹點及底板等部位應力值相對較低基本呈現(xiàn)不受拉的狀態(tài)。其中,曲線形迷宮堰大主應力最大值為293.6 kPa,應力值大于100 kPa的范圍占比約18.3%;折線形迷宮堰大主應力最大值為308.8 kPa,應力值大于100 kPa的范圍占比約18.5%。由此可知,曲線形及折線形迷宮堰在擋水工況下的拉應力均小于混凝土結構的抗拉強度極值,曲線形堰的大主應力極值比折線形堰偏低,100 kPa以上的應力較高的范圍基本相當。見圖5。
圖4 曲線形及折線形迷宮堰大主應力云圖(單位:kPa)
圖5 100 kPa以上大主應力范圍圖(單位:kPa)
通過數(shù)值計算,可以得到曲線形及折線形迷宮堰擋水工況下的總位移云圖見圖6。通過對比分析兩種迷宮堰的總位移分布情況可知,兩種迷宮堰位移分布規(guī)律基本一致,總位移最大值主要分布在直墻左右側頂部位置,直墻其他部位以及底板位移較小。其中,曲線形迷宮堰位移最大值為1.996e-4m,位移值大于1e-4m的范圍占比約10.7%;折線形迷宮堰位移最大值為1.840e-4m,位移值大于1e-4m的范圍占比約8.4%。由此可知,曲線形及折線形迷宮堰在擋水工況下的結構總位移總體偏小,曲線形堰的總位移比折線形堰略微偏高,但總體位移均在毫米級。
圖6 曲線形及折線形迷宮堰總位移云圖(單位:m)
伴隨著城市水利景觀事業(yè)的發(fā)展,迷宮堰作為新型的低水頭擋水溢流結構,因其具有構造簡單、結構新穎、景觀效果好、無上部結構等一系列的特點,在城市河道建設中的得到廣泛的應用。本文以曲線形及折線形兩種迷宮堰為研究對象,借助有限元計算就兩種迷宮堰擋水情況下的結構受力特點進行了計算分析。結果表明:①結構應力方面,兩種堰的大主應力分布規(guī)律基本一致,拉應力均小于混凝土結構的抗拉強度極值,最大值主要分布在直墻與底板接觸的左右側根部位置以及邊墻凸點頂部位置,曲線形堰的大主應力極值比折線形堰偏低。②結構位移方面,兩種堰位移分布規(guī)律基本一致,總體位移均在毫米級以內,總位移最大值主要分布在直墻左右側頂部位置,曲線形堰的總位移比折線形堰略微偏高。