朱小山

（江蘇沙河抽水蓄能發(fā)電有限公司，江蘇 溧陽 213333）

0 引言

振動現(xiàn)象在水輪機的工作中是普遍存在的，但這個現(xiàn)象卻很難避免，因素有許多方面，比如操作、檢測、設(shè)計、生產(chǎn)、裝配等多方面的因素。但水力機組的機械機構(gòu)會由于嚴重的振動受到破壞，因而大大降低了機組的輸出負荷和工作效能，在穩(wěn)定運行方面出現(xiàn)的問題越來越突出。沙河抽水蓄能電站（簡稱沙河電站）屬于可逆混流式發(fā)電機組，由于它固有的構(gòu)造特點，即在低負荷時形成的偏心渦帶使得發(fā)電機振動加大，嚴重影響了發(fā)電機的平穩(wěn)工作。尤其是在黑啟動工作過程中，若機組長期以低負載工作，將對機組的機械部分產(chǎn)生影響，導(dǎo)致機組內(nèi)各緊固件螺栓松動，并將使導(dǎo)葉上軸套的摩擦片脫落，如導(dǎo)葉端面密封固定螺栓、導(dǎo)葉上軸套固定螺栓松動，尾水管攔污柵固定螺栓松動或固定焊接板開焊脫落等，同時振動的加大也使得瓦溫有所升高。因此，采取方便可行的方式減小機組振動尤為必要。沙河電站根據(jù)自身機組特點，選擇通過頂蓋補氣的方式開展低負荷補氣試驗，取得了良好的效果。

1 低負荷區(qū)運行現(xiàn)狀

2008年沙河電站被列為江蘇省電網(wǎng)的黑啟動電源點之一，并于2008年4月成功進行了一次黑啟動試驗。試驗期間，1號機組一直保持在3 MW左右負荷運行。該負荷區(qū)，機組頂蓋、尾水管等振動都很大，水導(dǎo)瓦溫較正常運行高，長時間運行對水輪機各機械部分都會產(chǎn)生不利影響，必須采取有效措施減小機組振動。機組每天正常發(fā)電，隨著水位下降，機組會進入低水位運行區(qū)間。上庫正常運行水位為120 m～136 m，隨著水位下降至125 m以下，機組各部分振動逐漸加劇，從125 m～120 m，兩臺機組發(fā)電運行約1.5 h，一臺機組要運行約3 h，機組每天要在低負荷區(qū)運行約3 h/臺，兩臺機組低負荷運行時間較長。

根據(jù)沙河電站不同水位及負荷情況下振動曲線分析，上庫水位從125 m～120 m區(qū)間振動較大，低負荷情況下振動明顯增大。為減小振動，沙河電站在增加補氣裝置前采取了低水位減負荷的方法來緩解。除黑啟動外，機組禁止在低負荷區(qū)長時間運行。

沙河電站黑啟動試驗需要1號機長時間低負荷（3 MW左右）運行。水泵水輪機一般以水泵方式設(shè)計，在額定負荷時機組能夠穩(wěn)定運行，若遠離最優(yōu)工況運行，機組會出現(xiàn)較大的振動，將對機組機械部分造成負面影響，因此減振措施勢在必行。

2 采用頂蓋補氣裝置的作用

在機組低出力區(qū)域，通過頂蓋設(shè)置的補氣管路向轉(zhuǎn)輪室內(nèi)充入空氣，可減小排水管路的真空度，破壞由于轉(zhuǎn)輪出口水流切向分力引起的螺旋形渦帶，以及由此引起的如上、下導(dǎo)的擺動、蝸殼及引水管道的壓力脈動、負荷的波動、水力共振等現(xiàn)象，從而改善機組的運行狀況。采用頂蓋補氣裝置向水輪機的空蝕區(qū)域補氣，可減輕機組的轉(zhuǎn)輪、葉片及導(dǎo)水機構(gòu)等的空蝕破壞。原因是：①由于補氣使水流中的環(huán)境壓力得以提高，使部分空蝕汽泡不可能膨脹到其臨界汽蝕點值上，這樣就不能形成能破壞過流表面的空蝕汽泡，沒有空蝕汽泡的產(chǎn)生就沒有空蝕破壞的形成；②由于空氣的補入改善了水流的密度等特性，降低了可形成汽泡的高速射流的沖擊力，達不到一定的沖擊力，空蝕汽泡也不易形成。

3 補氣減振課題確定

2008年3月初，江蘇省電力調(diào)度通信中心確定將沙河電站作為黑啟動電源點后，沙河電站高度重視，并充分意識到長時間低負荷運行對機組的負面影響，決定將低負荷減振作為一個研究試驗課題來安排落實。

課題確定后，相關(guān)人員認真組織咨詢、調(diào)研。咨詢江蘇電試院及華東電試院，均未對低負荷減振提供實質(zhì)性意見，但從潘家口電站了解到補氣減振有一定效果。雖經(jīng)了解，調(diào)試期ALSTOM督導(dǎo)也曾對機組進行補氣減振，但效果不大未使用，但考慮到當時不是低負荷試驗，故仍決定再進行實際試驗。

4 補氣方式選擇

可以減小振動的方法有很多，如大軸中心孔補氣、頂蓋補氣、尾水管補氣等，我國一些水電廠根據(jù)自身情況對于補氣減振這一技術(shù)進行了不同的試驗和應(yīng)用。沙河電站水泵水輪機在抽水啟動工況過程中需要向轉(zhuǎn)輪室注入高壓氣體，因此設(shè)計了從頂蓋補氣的管路?？紤]到大軸中心孔補氣改造難度很大，尾水管補氣一般效果較差，而機組的回水排氣管可同時作為頂蓋補氣管使用。經(jīng)綜合考慮，決定采用頂蓋補氣方式進行減振。為方便開展試驗，根據(jù)現(xiàn)有的管路設(shè)計了低壓補氣回路，如圖1。設(shè)置兩臺螺桿式空壓機、一個補氣罐，向兩臺機組頂蓋補氣，補氣罐容量為1 m3，補氣壓力0.7 MPa,流量3.0 m3/min。

圖1 補氣回路圖

5 補氣試驗效果分析

5.1 低負荷補氣試驗

2008年4月21日完成了1號、2號機低負荷（3 MW）時上庫水位131 m左右的補氣試驗，補氣壓力為0.3 MPa～0.6 MPa，表1為試驗數(shù)據(jù)。

表1 1號、2號機頂蓋補氣試驗數(shù)據(jù)表

頂蓋振動由3.6～3.7 m/s2降至3.1～3.2 m/s2，尾水管振動由2.0～2.1 m/s2降至0.6～0.7m/s2。

試驗結(jié)果表明，頂蓋補氣對尾水管減振產(chǎn)生了明顯作用，可減少尾水管振動70%左右,對頂蓋減振也一定作用，可減少頂蓋振動10%以上。

5.2 黑啟動補氣試驗

2008年4月24日進行了江蘇電網(wǎng)（沙河電站）黑啟動試驗。1號機低負荷運行約4 h，在此期間，1號機持續(xù)頂蓋補氣，機組振動一直很平穩(wěn)，氣罐壓力維持在1.2～1.3 MPa，頂蓋振動由4.0 m/s2左右降至3.5 m/s2左右；尾水管振動由2.0 m/s2左右（最大時達到6 m/s2）降至0.7 m/s2。圖2為1號機尾水管振動曲線。

圖2 1號機尾水管振動曲線

由圖2可以看出，1號機在啟動以后尾水管振動在2 m/s2附近變動，而且波幅較大，極不穩(wěn)定。在打開補氣閥以后尾水管振動開始下降，并且振動幅度大幅下降，振動趨于穩(wěn)定，降低了對水力設(shè)備設(shè)施的影響。

黑啟動試驗完成后，對整個機組的所有機械部分進行仔細檢查，未發(fā)現(xiàn)固定螺栓有松動現(xiàn)象，導(dǎo)葉摩擦片也沒有掉落，其他機械部分也沒有異?，F(xiàn)象。說明補氣對機組機械部分，尤其是水輪機機械部分形成了很好的減振效果。

6 補氣效果評價

沙河電站的頂蓋補氣系統(tǒng)從2008年用高壓氣罐降壓補氣到2011年低壓補氣系統(tǒng)的正式投運，不僅實現(xiàn)了最初的兩大目標：減小機組黑啟動運行時機組振動、保證低壓氣系統(tǒng)安全可靠運行，同時還為設(shè)備長時間空載調(diào)試（如勵磁改造）提供了保障?？傮w來講，該項目以較小的成本實現(xiàn)了長期的利益回報。

7 補氣減振方案的實施和改進

通過頂蓋補氣試驗產(chǎn)生了良好的效果，沙河電站將補氣減振作為黑啟動試驗的一項常規(guī)步驟列入了黑啟動流程，并將補氣減振操作作為一項定期試驗列入運行日常工作，為江蘇電網(wǎng)的黑啟動電源點提供可靠的安全保障。

沙河電站的補氣裝置目前采用全手動操作，補氣閥調(diào)到最大，沒有補氣量的計量。這種用手動補氣方式還存在不足，一方面不符合自動化水電廠無人值班的理念，另一方面補氣量沒有具體的數(shù)據(jù)分析，單純的把空氣壓縮機開啟，補氣閥開到最大，達不到補氣的最佳效果。下一步建議應(yīng)在補氣回路安裝氣體流量計，用于計量黑啟動過程中的頂蓋補氣量，同時將手動補氣閥改為電動調(diào)節(jié)補氣閥。采用正反饋調(diào)節(jié)原理，通過PLC程序根據(jù)監(jiān)測的振動數(shù)據(jù)，自動調(diào)節(jié)閥的開度，從而達到最佳補氣減振效果。加入自動控制手段，既可以實現(xiàn)自動補氣，還可以達到節(jié)能的目的。

8 結(jié)束語

沙河電站在低負荷區(qū)域的頂蓋補氣裝置，取得了非常理想的補氣減振效果，特別是尾水管振動，降低了70%以上，補氣過程中，沒有對其他機械設(shè)備產(chǎn)生不利影響。這種補氣減振方式是合理的，為今后其他抽水蓄能機組降噪減振提供了運行經(jīng)驗。