郭天魁，孫悅銘，劉學(xué)偉，陳 銘，劉曉強(qiáng)

1）中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東青島 266580；2）中國石油大港油田分公司石油工程研究院，天津 300280

水平井分段壓裂是實(shí)現(xiàn)頁巖氣等非常規(guī)油氣藏商業(yè)開采的核心技術(shù)［1］．大尺寸（300 mm×300 mm×300 mm及以上）真三軸水力壓裂物理試驗(yàn)是指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)頁巖壓裂施工方案優(yōu)化設(shè)計(jì)的重要手段．GUO等［2］基于頁巖露頭試件進(jìn)行壓裂裂縫擴(kuò)展試驗(yàn)，利用高能電子計(jì)算機(jī)斷層掃描（computed tomography，CT）對(duì)水力壓裂試驗(yàn)后巖心內(nèi)部裂縫形態(tài)進(jìn)行觀測(cè)，探究了水平地應(yīng)力、排量、水平應(yīng)力差異系數(shù)和壓裂液黏度對(duì)頁巖水平井壓裂裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響；TAN等［3］利用三軸試驗(yàn)研究了巖體中不連續(xù)介質(zhì)對(duì)水力壓裂過程中裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響，并將裂縫形態(tài)分為簡易裂隙、魚刺狀網(wǎng)絡(luò)、張開型以及閉合型魚刺狀裂隙；考佳瑋等［4］利用“裂縫溝通面積”［5］開展三軸壓裂實(shí)驗(yàn)，分析了層理和天然裂縫、水平應(yīng)力差以及交替注液對(duì)于水力壓裂過程中裂縫形態(tài)的影響；陳勉等［6］通過人造巖樣和天然試樣的大尺寸（300 mm×300 mm×300 mm）真三軸水力壓裂試驗(yàn)，監(jiān)測(cè)裂縫擴(kuò)展的過程并探討了地應(yīng)力和斷裂韌性等對(duì)水力裂縫擴(kuò)展的影響．目前，受制于水平井分段壓裂模擬井筒設(shè)計(jì)的復(fù)雜性，更加貼合實(shí)際施工條件下，不同地質(zhì)及工程因素對(duì)于水平井多級(jí)分段壓裂裂縫擴(kuò)展形態(tài)影響的研究相對(duì)較少［7］．

本研究根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)水平井分段壓裂工藝特點(diǎn)，利用適用于大尺寸露頭巖心水平井分段壓裂的模擬井筒，針對(duì)7塊頁巖露頭開展了水平井分段壓裂物理模擬試驗(yàn)，測(cè)試了分段壓裂過程中的裂縫誘導(dǎo)應(yīng)力，通過Solidworks軟件對(duì)水力壓裂試驗(yàn)后巖樣進(jìn)行三維重構(gòu)，明確了頁巖水平井分段壓裂裂縫擴(kuò)展機(jī)制．研究成果可為其他非常規(guī)油氣儲(chǔ)層的水平井分段壓裂物理模擬試驗(yàn)方法及裂縫擴(kuò)展機(jī)理研究提供指導(dǎo)．

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)裝置

頁巖露頭壓裂模擬試驗(yàn)主要采用真三軸壓裂模擬系統(tǒng)［8-10］，該系統(tǒng)主要由三軸高壓缸、主控計(jì)算機(jī)、壓裂液泵注系統(tǒng)、液壓動(dòng)力泵組與伺服控制系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成（圖1）．該試驗(yàn)設(shè)備控制系統(tǒng)采用全數(shù)字控制，性能穩(wěn)定且控制精度高．

圖1 伺服控制巖石力學(xué)三軸試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 Servo-controlled triaxial experimental system of rock mechanics

基于自主設(shè)計(jì)的三通道液壓泵組與伺服控制系統(tǒng)，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)壓裂施工方案進(jìn)行常規(guī)真三軸巖樣壓裂試驗(yàn).試驗(yàn)主要技術(shù)參數(shù)有:①巖樣尺寸為300 mm×300 mm×300 mm；②三向應(yīng)力加載范圍為0～40 MPa；③最大壓裂應(yīng)力為40 MPa．

試驗(yàn)使用KDHB-70型高精度恒速恒壓雙缸驅(qū)替泵及相應(yīng)軟件進(jìn)行控制．其中，壓應(yīng)力范圍為0～50 MPa，排量范圍為0.01～60.00 mL/min，試驗(yàn)系統(tǒng)能夠及時(shí)對(duì)注入壓應(yīng)力和排量等參數(shù)進(jìn)行采集．

1.2 試驗(yàn)方法

在巖樣上鉆出預(yù)設(shè)深度的盲孔，從底部開始安裝外層套管按壓裂段、密封圈、防漏膠鋼套和膠封段，將井筒過盈連接裝入套管中，井筒每段包括1個(gè)出液口，每個(gè)出液口與1個(gè)背壓區(qū)對(duì)應(yīng)（圖2），出液口沿井筒軸向方向的兩側(cè)分別套有O型密封圈，并且與一個(gè)注液管線通過接頭連接，注液管線從注液管線通道引出，與泵注系統(tǒng)連接．當(dāng)巖樣裝入真三軸壓裂試驗(yàn)設(shè)備時(shí)施加三向應(yīng)力，應(yīng)力經(jīng)泵注系統(tǒng)注入的壓裂液施加到不同通道的注液管線，開始特定某段的壓裂［11］．

圖2 水平井不同級(jí)數(shù)壓裂井筒實(shí)物及參數(shù)（Φ為直徑，單位:mm）Fig.2 Objects and parameters of different stages of fracturing wellborein horizontal wells(Φrepresenting the diameter in mm)

為模擬真實(shí)的頁巖儲(chǔ)層地應(yīng)力的狀態(tài)，在試驗(yàn)過程中，施加的垂向應(yīng)力（σV）要垂直于頁巖層理面（圖3中白線），最小水平應(yīng)力（σh）平行于井筒軸線方向，最大水平應(yīng)力（σH）垂直于井筒軸線方向（圖3）．為了壓實(shí)頁巖層理面，避免其在水力壓裂試驗(yàn)前發(fā)生剪切破裂，首先施加一定的垂向應(yīng)力，然后平穩(wěn)施加水平向應(yīng)力．試驗(yàn)應(yīng)用滑溜水壓裂液（黏度為5 mPa·s），并在其中加入了綠色示蹤劑，從而更容易地觀測(cè)水力裂縫形態(tài)．

圖3 試驗(yàn)巖樣與三軸應(yīng)力加載Fig.3 Experimental rock sample and triaxial stressloading

為更好地分析復(fù)雜裂縫擴(kuò)展形態(tài)，使用Solidworks軟件對(duì)水力壓裂試驗(yàn)后不規(guī)則的裂縫壁面進(jìn)行三維重構(gòu)．該方法基于坐標(biāo)變換，根據(jù)所拍照片，應(yīng)用任意四邊形映射為正方形的方式，將任意四邊形坐標(biāo)域中的“偽”裂縫坐標(biāo)，得到正方形坐標(biāo)域中的“真”裂縫坐標(biāo)．根據(jù)所處空間位置確定第3個(gè)坐標(biāo)值，即得到真實(shí)空間坐標(biāo)，借助Soildworks軟件根據(jù)坐標(biāo)值在巖石樣本建立的“基準(zhǔn)面”上進(jìn)行描點(diǎn)和連線，再通過“放樣曲面”功能畫出相應(yīng)的斷裂面（圖4）．最后，隱藏畫圖過程中的基準(zhǔn)面和點(diǎn)，得到清晰、精確和形象的巖石內(nèi)部水力壓裂試驗(yàn)后裂縫形態(tài)特征（圖5）．

圖4 對(duì)巖石樣本描點(diǎn)和連線并生成曲面Fig.4 Generated fracture surfaces by drawing pointsand lineson rock samples

圖5 巖石樣本斷裂面Fig.5 Fracture surface of rock sample

為研究不同因素對(duì)于水平井多級(jí)壓裂誘導(dǎo)應(yīng)力的影響規(guī)律和影響程度，開展頁巖露頭真三軸水平井多級(jí)壓裂試驗(yàn)過程中的應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測(cè)，為水平井多級(jí)壓裂裂縫擴(kuò)展機(jī)制研究提供數(shù)據(jù)支持．試驗(yàn)中3個(gè)圍壓設(shè)置為σH＞σV＞σh，共設(shè)計(jì)7組試驗(yàn)（表1），探究地應(yīng)力差、壓裂級(jí)數(shù)和排量等因素對(duì)頁巖水平井多級(jí)壓裂裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響．

表1 頁巖露頭水平井分級(jí)壓裂模擬試驗(yàn)方案Table1 Simulation parameters of shale outcrop horizontal well staged fracturing

2 結(jié)果與分析

2.1 地應(yīng)力條件影響分析

地應(yīng)力狀態(tài)是決定頁巖中水力裂縫的擴(kuò)展形態(tài)的最重要地質(zhì)因素，從水平應(yīng)力和垂向應(yīng)力兩個(gè)方面研究頁巖氣儲(chǔ)層中地應(yīng)力對(duì)水力裂縫擴(kuò)展的影響［12］，試驗(yàn)結(jié)果如圖6．其中，重構(gòu)圖中黑色代表天然裂縫，深灰色代表層理縫，淺灰色代表水力裂縫．

巖樣1#在水力壓裂試驗(yàn)前有明顯的天然裂縫和層理縫，見圖6（a）．水力壓裂試驗(yàn)后觀測(cè)表明，裂縫主要分布在井筒附近，表面可見1條垂向裂縫和1條層理縫，見圖6（b）．破巖觀測(cè)發(fā)現(xiàn)，產(chǎn)生1條垂向裂縫和1條層理縫，在形成的裂縫面上未見明顯的裂縫溝通井筒，且泵注液體3次壓裂都是在同一位置滲出，說明井筒附近有裂縫溝通，見圖6（d）．三維重構(gòu)得到圖6（e）．

圖6 1#—4#巖樣水力壓裂試驗(yàn)前、后、破巖觀測(cè)圖及三維重構(gòu)圖Fig.6 Rock samplesof 1#,2#,3#,4#beforehydraulic fracturing test,rock-breaking observation diagram after hydraulic fracturing test and three-dimensional reconstruction diagram(In the three-dimensional reconstruction image,black represents natural cracks,dark gray representsbeddingcracks,and light gray representshydraulic cracks.Thesamebelow.)

水力壓裂試驗(yàn)前2#巖樣表面有1條天然裂縫及大量層理縫，見圖6（f）．水力壓裂試驗(yàn)后表面除開啟1條天然裂縫外，還形成了1條垂向裂縫與1條水平縫相交的分叉縫．巖樣表面“魚骨”狀裂縫開啟［13］，形成分支縫，側(cè)面開啟兩條層理縫，壓裂液從第1級(jí)通道位置沿井筒所在大致剖面開啟層理縫，溝通了3級(jí)通道，見圖6（h）．

水力壓裂試驗(yàn)前巖樣3#表面有大量層理縫，側(cè)面有1條沿井筒方向上的天然裂縫．水力壓裂試驗(yàn)后表面有多條層理縫以及1條天然裂縫，見圖6（k），側(cè)面開啟1條沿井筒方向的天然裂縫和1條垂直井筒的水力裂縫．圖6（l）中右半部分為被層理縫和天然裂縫分開的巖樣，可見第1級(jí)水力主裂縫一翼向巖樣中心部位偏轉(zhuǎn)，由于受到第1級(jí)裂縫的應(yīng)力干擾，第2級(jí)水力裂縫擴(kuò)展較短并且向井口方向偏轉(zhuǎn)［14］，并且在該圖中可見第1級(jí)橫切井筒的水力主裂縫，從而產(chǎn)生3級(jí)水力裂縫．

水力壓裂試驗(yàn)前4#巖樣表面有1條天然裂縫，與上覆地應(yīng)力方向夾角約為15°，側(cè)面可見微弱的天然裂縫痕跡．水力壓裂試驗(yàn)后4#巖樣表面開啟了1條垂直于最大水平主應(yīng)力方向的天然裂縫．破巖觀測(cè)顯示，開啟1條天然裂縫，表面開啟兩條層理縫，見圖6（o），圖6（p）中裂縫為第1級(jí)壓裂產(chǎn)生的水力裂縫，壓裂后在第2級(jí)和第3級(jí)位置處產(chǎn)生了兩條橫切井筒的水力裂縫．

4塊巖樣裂縫擴(kuò)展形態(tài)結(jié)果表明，裂縫的擴(kuò)展延伸受天然裂縫影響較大，水平應(yīng)力差(σH-σh)的增大，更易開啟小逼近角、膠結(jié)較弱的天然裂縫［15］．

對(duì)比圖6中1#與2#、3#與4#巖樣可以看出，由于頁巖天然裂縫及層理縫發(fā)育，且應(yīng)力狀態(tài)為走滑斷層機(jī)制，上覆壓力對(duì)層理縫的壓實(shí)作用有限，裂縫容易沿層理縫擴(kuò)展．隨著水平應(yīng)力差的增大，產(chǎn)生的橫切井筒水力裂縫擴(kuò)展距離更遠(yuǎn)．較低水平應(yīng)力差條件下，僅在近井筒形成橫切裂縫擴(kuò)展一小段距離后就沿層理裂縫面方向延伸，且更易在水平裂縫即垂直上覆應(yīng)力方向產(chǎn)生裂縫．

綜合比較1#與3#、2#與4#巖樣可以看出，垂向應(yīng)力越大，對(duì)層理的壓實(shí)效果越明顯，水力裂縫在擴(kuò)展過程中越容易發(fā)生穿層擴(kuò)展［16］．1#和2#巖樣垂向開啟厚度為7 cm左右，巖樣3#和4#層理垂向開啟厚度為10～15 cm．因此，垂向應(yīng)力的增加有利于改善儲(chǔ)層厚度方向的溝通效果，開啟更多的層理面，顯著增加儲(chǔ)層改造體積［17］．但是對(duì)于近井筒層理發(fā)育的試樣，水力裂縫遇到層理時(shí)，壓裂液沿較大開度的層理面快速濾失，最終形成較為簡單的層理縫裂縫形態(tài)．

2.2 泵注排量影響分析

泵注排量是決定頁巖中水力裂縫的擴(kuò)展形態(tài)的最關(guān)鍵因素之一［18］．為分析不同泵注排量條件對(duì)裂縫形態(tài)影響，進(jìn)行1#與5#巖樣對(duì)比試驗(yàn)，在三軸應(yīng)力和壓裂級(jí)數(shù)不變的情況下分別設(shè)定泵注排量為50 mL/min和10 mL/min，試驗(yàn)結(jié)果如圖7．

水力壓裂試驗(yàn)前，5#巖樣有1條明顯的天然裂縫和4條側(cè)面層理縫．水力壓裂試驗(yàn)后巖樣開啟了1條天然裂縫．破巖觀測(cè)發(fā)現(xiàn)，裂縫在表面呈現(xiàn)兩翼不對(duì)稱特征，與最大水平應(yīng)力方向約成60°夾角，在誘導(dǎo)破巖過程中裂縫面內(nèi)攜帶著較多的壓裂液，這與裂縫因開啟的角度與最大水平應(yīng)力方向夾角較大，受到的擠壓作用強(qiáng)，開度較小，液體難以滲出有關(guān)，見圖7（c）．

圖7 巖樣5#水力壓裂試驗(yàn)前、后、破巖觀測(cè)圖及三維重構(gòu)圖Fig.7 Rock sample5#beforehydraulic fracturing test,rock-breaking observation diagram after hydraulic fracturing test and 3D reconstruction diagram

比較1#和5#巖樣水力壓裂試驗(yàn)后及破巖情況，與大排量相比，小排量下雖能產(chǎn)生水力裂縫，但巖樣水力壓裂試驗(yàn)后形成的裂縫開度較小，各表面也只是在原有的天然裂縫或?qū)永砜p稍有擴(kuò)張，液體僅僅沿薄弱區(qū)域擴(kuò)展，裂縫面并沒有完全開啟，誘導(dǎo)破巖困難，且易滲入天然裂縫及層理縫，難以形成深穿透裂縫．

2.3 壓裂級(jí)數(shù)影響分析

為研究不同水平井壓裂級(jí)數(shù)對(duì)裂縫擴(kuò)展形態(tài)的影響，在三軸應(yīng)力和排量相同的情況下，分別對(duì)1#、6#和7#巖樣設(shè)置壓裂級(jí)數(shù)為3級(jí)、2級(jí)、4級(jí)進(jìn)行水力壓裂試驗(yàn)，結(jié)果如圖8．

圖8 巖樣6#和7#水力壓裂試驗(yàn)前、后、破巖觀測(cè)圖及三維重構(gòu)圖Fig.8 Rock sample6#,7#beforehydraulic fracturing test,rock-breaking observation diagram after hydraulic fracturing test and 3D reconstruction diagram

水力壓裂試驗(yàn)前6#巖樣表面有多條垂直于上覆應(yīng)力的層理縫以及1條天然裂縫．水力壓裂試驗(yàn)后，6#巖樣表面第1級(jí)壓裂位置處有1條橫切井筒的水力裂縫和1條開啟的天然裂縫相連.破巖觀測(cè)顯示，第1級(jí)壓裂后形成1條橫切井筒的水力主裂縫，第2級(jí)壓裂后開啟1條斜交井筒的天然裂縫，與最大水平主應(yīng)力方向約成60°夾角，裂縫面一翼平整，另一翼向最大水平主應(yīng)力方向偏轉(zhuǎn)形成臺(tái)階狀裂縫，見圖8（c）．

由圖8（e）至圖8（j）可見，水力壓裂試驗(yàn)前，7#巖樣有1條天然裂縫以及多條側(cè)面層理縫．水力壓裂試驗(yàn)后7#巖樣表面開啟1條天然裂縫，并產(chǎn)生多條微裂縫．破巖觀測(cè)顯示，7#巖樣開啟了1條與上覆應(yīng)力成30°夾角的層理縫，并溝通微小天然裂縫，第1級(jí)壓裂形成1條橫切井筒的水力裂縫，裂縫面從井筒向兩側(cè)遠(yuǎn)離井口端凹陷，第2級(jí)壓裂和第3級(jí)壓裂形成的橫切裂縫.其中，第2級(jí)橫切水力裂縫向第1級(jí)方向扭曲，第3級(jí)橫切水力裂縫向第4級(jí)方向扭曲，而第4級(jí)沒有見到水力主裂縫的產(chǎn)生．

結(jié)合圖6和圖8，比較1#、6#和7#巖樣水力壓裂試驗(yàn)后及破巖情況，壓裂級(jí)數(shù)小的情況下，不同級(jí)數(shù)產(chǎn)生的水力裂縫的縫間干擾較弱，能夠開啟相應(yīng)壓裂級(jí)數(shù)的水力裂縫，而壓裂級(jí)數(shù)多的在壓裂過程中裂縫向后續(xù)壓級(jí)數(shù)位置偏轉(zhuǎn)，導(dǎo)致后續(xù)裂縫擴(kuò)展較近或不擴(kuò)展．

2.4 水平井多級(jí)壓裂誘導(dǎo)應(yīng)力評(píng)價(jià)

誘導(dǎo)應(yīng)力監(jiān)測(cè)表明，在壓裂過程中7塊試件都監(jiān)測(cè)到裂縫誘導(dǎo)應(yīng)力，為0～6 MPa，平均為5.4 MPa．6#巖樣的誘導(dǎo)應(yīng)力最大，峰值壓應(yīng)力約為6 MPa；峰值壓應(yīng)力最小出現(xiàn)在巖樣7#約為4.8 MPa．平均峰值壓力約為5.46 MPa．

為探究誘導(dǎo)應(yīng)力與壓裂壓應(yīng)力的關(guān)系，將壓裂曲線與誘導(dǎo)應(yīng)力曲線繪制在同一幅圖中進(jìn)行對(duì)比，見圖9．3#巖樣的泵注壓力曲線在整個(gè)壓裂過程中具有明顯的破裂特征，見圖9（a），與3#巖樣水力壓裂試驗(yàn)后分析產(chǎn)生多條裂縫的結(jié)果一致．誘導(dǎo)應(yīng)力曲線在整個(gè)壓裂段波動(dòng)明顯．3#巖樣的垂向應(yīng)力較低（12 MPa），且由于走滑斷層機(jī)制原因，使得該巖樣層理縫未被壓實(shí)緊密而易被滲入壓裂液開啟，導(dǎo)致誘導(dǎo)應(yīng)力在整個(gè)壓裂過程中變化明顯．特別地，由于在第3級(jí)壓裂過程中產(chǎn)生的橫切水力裂縫未完全開啟，因此，對(duì)應(yīng)泵注的高壓液體沿井筒竄入第1、2級(jí)開啟的裂縫中，此時(shí)應(yīng)力片受壓作用下降，產(chǎn)生了非常明顯的卸壓區(qū)域．

7#巖樣的壓裂曲線在第1、2級(jí)壓裂段破裂特征較為明顯，見圖9（b）．誘導(dǎo)應(yīng)力曲線在第1、2壓裂級(jí)段波動(dòng)較大，在第3、4壓裂級(jí)段緩慢下降后出現(xiàn)小幅度卸壓．這表明整個(gè)壓裂過程所產(chǎn)生的裂縫主要產(chǎn)生于第1、2和3級(jí)壓裂階段，在7#巖樣第4級(jí)段出現(xiàn)裂縫互相連通的情況．結(jié)合破巖觀測(cè)分析，第1級(jí)壓裂段產(chǎn)生1條較小的橫切水力裂縫，第2級(jí)產(chǎn)生1條較大橫切縫，在第3級(jí)產(chǎn)生的橫切縫沿井筒向上偏轉(zhuǎn)．第4級(jí)壓裂產(chǎn)生的裂縫與第2、3級(jí)溝通，后提高泵注排量使液體發(fā)生竄進(jìn)導(dǎo)致應(yīng)力片所受壓應(yīng)力波動(dòng)并出現(xiàn)卸壓．

圖9 3#和7#巖心壓裂壓力與誘導(dǎo)應(yīng)力曲線Fig.9 Fracturing pressureand induced stresscurvesof(a)rock sample3#and(b)rock sample7#

誘導(dǎo)應(yīng)力受地應(yīng)力狀態(tài)、泵注排量和壓裂所處級(jí)數(shù)（泵注液體與應(yīng)力片的距離）的影響，地應(yīng)力狀態(tài)影響層理縫及巖樣的壓實(shí)，上覆應(yīng)力低的壓裂液易滲入層理縫，誘導(dǎo)應(yīng)力值較小，且較為波動(dòng)．

結(jié) 語

由于上覆應(yīng)力小于最大水平應(yīng)力，在水平應(yīng)力差不變的情況下，上覆應(yīng)力由15 MPa降低至12 MPa時(shí)易導(dǎo)致層理縫的開啟；上覆應(yīng)力越高，對(duì)層理等弱面的壓實(shí)作用越明顯，當(dāng)橫切水力裂縫與層理相遇時(shí)，更容易沿弱膠結(jié)界面擴(kuò)展；當(dāng)排量由50 mL/min降低至10 mL/min時(shí)，由于凈壓力降低，壓裂液容易濾失進(jìn)入天然裂縫及層理縫，水力壓裂試驗(yàn)后不易產(chǎn)生深穿透的水力主裂縫．

由于前一級(jí)水力裂縫的擴(kuò)展通常伴隨著層理縫的開啟，當(dāng)壓裂級(jí)數(shù)由二級(jí)增加至四級(jí)時(shí)，壓裂段間距減小，段間應(yīng)力干擾增強(qiáng)，后一級(jí)壓裂產(chǎn)生深穿透水力主裂縫的幾率減小，且裂縫易朝井筒根部偏轉(zhuǎn)；二級(jí)壓裂的縫間干擾弱，能夠開啟相應(yīng)級(jí)數(shù)的水力裂縫，而四級(jí)壓裂的則是中間級(jí)壓裂時(shí)裂縫向后續(xù)將壓級(jí)數(shù)位置偏轉(zhuǎn)，導(dǎo)致后續(xù)裂縫擴(kuò)展較近或不擴(kuò)展．

試驗(yàn)裂縫誘導(dǎo)應(yīng)力范圍為0～6 MPa，平均為5.4 MPa．誘導(dǎo)應(yīng)力受地應(yīng)力狀態(tài)、泵注排量和壓裂所處級(jí)數(shù)的影響；地應(yīng)力狀態(tài)影響著層理縫及巖樣的壓實(shí)，上覆應(yīng)力低的壓裂液易滲入層理縫，誘導(dǎo)應(yīng)力值較小，且較為波動(dòng)；復(fù)雜裂縫網(wǎng)絡(luò)形成過程中，壓力曲線常顯示有多次明顯的破裂壓降；裂縫延伸過程中，壓力曲線波動(dòng)劇烈．