周 勇 王仲凱 楊校輝

(①蘭州理工大學(xué)， 甘肅省土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點實驗室， 蘭州 730050， 中國) (②蘭州理工大學(xué)， 西部土木工程防災(zāi)減災(zāi)教育部工程研究中心， 蘭州 730050， 中國) (③蘭州理工大學(xué)， 土木工程學(xué)院， 蘭州 730050， 中國)

0 引 言

高邊坡泥石流滑坡等地質(zhì)災(zāi)害治理問題因其復(fù)雜性給我國工程地質(zhì)工作者帶來了巨大的挑戰(zhàn)?？够瑯妒腔轮卫碇兄饕闹卫泶胧┲唬言谶吰鹿こ讨械玫綇V泛應(yīng)用。抗滑樁的受力變形是目前國內(nèi)外學(xué)者研究的重要課題之一。由于滑坡內(nèi)部土石分布復(fù)雜且易受降雨等因素影響，僅憑地質(zhì)勘察進行抗滑樁的設(shè)計施工，不能完全地掌握滑坡內(nèi)部的真實力學(xué)作用效應(yīng)，因此，需要在施工后一定時間段內(nèi)監(jiān)測抗滑樁的真實受力情況，分析其監(jiān)測數(shù)據(jù)，為抗滑樁的合理設(shè)計提供科學(xué)依據(jù)，同時，監(jiān)測結(jié)果也可以檢驗滑坡防治工程的治理效果(王秀麗等， 2015)。

目前滑坡治理方法研究成果豐富，各種監(jiān)測技術(shù)不斷進步：施斌等(2018)介紹了一種可以獲得地面沉降過程中多場多參量數(shù)據(jù)、實現(xiàn)全斷面精細化監(jiān)測的分布式光纖監(jiān)測技術(shù)，但缺乏大量的實際監(jiān)測工程為依據(jù)。劉永莉等(2012)成功運用BOTDR技術(shù)監(jiān)測分析了某滑坡的抗滑樁應(yīng)變； 暢建偉等(2013)對深層滑坡體人工挖孔抗滑樁受力進行了長期監(jiān)測和研究，但缺乏一定的理論支撐； 馮樹榮等(2014)針對某邊坡抗滑樁的受力進行了監(jiān)測和三維數(shù)值分析，研究了其穩(wěn)定性； 張會遠等(2015)對滑坡進行了長期GPS地表位移和抗滑樁應(yīng)力監(jiān)測，建立單筋矩形截面受彎構(gòu)件模型計算抗滑樁彎矩，并分析了抗滑樁的工作狀態(tài)； 王貴華等(2019)基于樁-錨變形協(xié)調(diào)原理，考慮到滑坡的滑床為多層復(fù)合的條件，建立多層復(fù)合滑床下錨索抗滑樁計算分析模型，并編寫了改進的算法計算程序，進行了模型改進和程序編寫，但缺乏大量的實際監(jiān)測數(shù)據(jù)作為其支撐； 羅勇等(2019)依托保宜高速車峰坪大型碎石堆積層滑坡治理工程，采用實際位移監(jiān)測，并對比Slide數(shù)值模擬計算加固后邊坡的安全系數(shù)，研究了斜坡的穩(wěn)定狀態(tài)； 李登峰等(2018)分析了樁截面尺寸對土拱性狀的影響，結(jié)合力學(xué)計算解釋了土拱效應(yīng)中土拱類型和高度變化的原因，但缺乏實際工程中大量的工程監(jiān)測數(shù)據(jù)作為其理論支撐； 張磊等(2019)采用BOTDR分布式光纖感測技術(shù)對某滑坡抗滑樁變形進行長期監(jiān)測分析，在監(jiān)測數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，對抗滑樁內(nèi)力進行反演分析并與抗滑樁設(shè)計值進行對比，從抗滑樁內(nèi)力分布狀態(tài)及外在環(huán)境影響因素對抗滑樁穩(wěn)定性進行了分析和評價； 胡時友等(2018)進行了抗滑樁加固滑坡體模型試驗三維模擬，分析了滑體位移、應(yīng)力、樁身位移和彎矩變化，補充研究了抗滑短樁加固滑坡體的抗滑機理； 韓賀鳴等(2019)采用光纖監(jiān)測和PSO-SVM預(yù)測模型對馬家溝滑坡深部位移進行了短期預(yù)測，預(yù)測結(jié)果較好； 張靜等(2018)采用SBAS-InSAR技術(shù)提取了盤錦地區(qū)地面數(shù)據(jù)，完成了沉降速率和累積沉降量的監(jiān)測。以上學(xué)者從不同方面極大地豐富了滑坡治理中的理論及實踐方法研究，并取得一定的成果，但是沿抗滑樁深度方向的全樁應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測仍相對缺乏，相應(yīng)的全方位監(jiān)測數(shù)據(jù)收集分析和方法研究有待學(xué)者進一步發(fā)掘。

本文以舟曲江頂崖滑坡治理工程為背景，采用弦式鋼筋應(yīng)力計、弦式埋入應(yīng)變計、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和無線傳輸系統(tǒng)，對抗滑樁內(nèi)部鋼筋應(yīng)力與混凝土應(yīng)變進行監(jiān)測，對監(jiān)測結(jié)果進行研究，分析了抗滑樁的內(nèi)力與變形及抗滑樁工作狀態(tài)和影響因素，對同類抗滑樁工程具有一定的參考價值。

1 工程概況與特點

舟曲縣地處青藏高原東緣，西秦嶺西翼與岷山山脈交匯地區(qū)，屬構(gòu)造侵蝕中高山地貌。舟曲縣屬北亞熱帶向北溫帶的過渡區(qū)，降水主要集中在5～9月份，春秋兩季降水量各占年降水量的25.1%和24.7%，夏季平均降水量219.8mm，占年降水量的49.2%，冬季僅為4.9mm，占年降水量的1.1%。

江頂崖滑坡地處舟曲縣南峪鄉(xiāng)南峪村，位于白龍江北岸，緊臨白龍江河道，地理坐標為東經(jīng)104°25′33″，北緯33°43′15″。本滑坡抗滑樁治理位置如圖 1所示位于滑坡下部，工程區(qū)斜坡地勢總體向西南方向傾斜，山頂海拔2052m，坡腳海拔1241m，相對高差811m，地形起伏大，山坡坡度20°～45°。

圖 1 滑坡平面圖Fig. 1 Planar graph of the landslide

江頂崖滑坡位于斜坡體下部，前緣高程1241m，后緣高程1418m，相對高差177m，整體上緩下陡，后部、中部較為平緩，坡度13°～15°； 下部、前緣較為陡峭，坡度20°～25°，整體平均20°，坡面地形起伏大。滑坡體后部發(fā)育滑坡洼地，中部、下部及前緣裂縫發(fā)育。工程區(qū)內(nèi)分布的地層較復(fù)雜，巖層主要由志留系、泥盆系的碎屑巖-灰?guī)r組成，土體有滑坡堆積碎石土與沖洪積碎石土； 工程區(qū)地處秦嶺東西褶皺帶，構(gòu)造活動強烈，斷層發(fā)育； 水文地質(zhì)條件簡單，滑坡體內(nèi)含有地下水。

江頂崖滑坡體為老滑坡的復(fù)活，多年來一直處于蠕滑變形狀態(tài)，加之坡體結(jié)構(gòu)破碎，巖土體松散，在連續(xù)強降雨、白龍江河水沖刷、掏蝕等外界誘發(fā)因素共同作用下處于不穩(wěn)定狀態(tài)。本次治理采用矩形抗滑樁，如圖 1所示，抗滑樁位于滑坡體下部，為避免樁心距過大，難以形成土拱效應(yīng)，也難發(fā)揮樁前土的抗力，采用樁心距為5.5m的單排樁進行支擋，樁平面尺寸為： 4m×3m?？够瑯豆灿?9根，為人工挖孔樁，長度40m，伸入滑動面以下20m左右。背筋根數(shù)為172根，面筋根數(shù)為30根，面筋和背筋均采用HRB400級鋼筋，保護層厚度100mm，面筋間距155mm，樁混凝土強度等級C35，樁箍筋級別HRB335，間距400mm。

2 抗滑樁監(jiān)測方案

在滑坡前緣選取某根抗滑樁進行監(jiān)測，監(jiān)測內(nèi)容包含弦式鋼筋應(yīng)力計監(jiān)測抗滑樁鋼筋應(yīng)力和埋入式應(yīng)變計監(jiān)測抗滑樁混凝土的應(yīng)變。分別在抗滑樁受拉側(cè)布置鋼筋應(yīng)力計，在抗滑樁受壓側(cè)布置鋼筋應(yīng)力計和弦式埋入應(yīng)變計。監(jiān)測采用的儀器為 JMZX-425HAT型高性能智能數(shù)碼弦式鋼筋計和JMZX-215HAT高性能智能數(shù)碼弦式埋入應(yīng)變計，采用JMZX-32A型和JMZX-16A型數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，配合數(shù)據(jù)無線傳輸系統(tǒng)遠程收集數(shù)據(jù)使用。監(jiān)測儀器自2019年8月30日開始收集數(shù)據(jù)，每日于0：00和12：00收集2次監(jiān)測數(shù)據(jù)，由無線傳輸系統(tǒng)傳送回收集終端。

監(jiān)測儀器的布置與特點：抗滑樁樁長40m，單根抗滑樁內(nèi)選取靠山側(cè)中部、靠河側(cè)中部共計a和b 兩個平面點位，每個點位內(nèi)沿深度方向每隔5m布置一個弦式鋼筋應(yīng)力計，共布置7個弦式鋼筋應(yīng)力計，分別在5m、10m、15m、20m、25m、30m、35m深處； 弦式鋼筋計與單根HRB400級鋼筋牢固焊接，焊接時采用濕毛巾纏繞澆水降溫以防焊接溫度過高燒壞弦式鋼筋計。與弦式鋼筋計布置方式相似，埋入式應(yīng)變計沿抗滑樁深度方向每隔5m布置一個，一個點位布置7個弦式埋入應(yīng)變計，分別在5m、10m、15m、20m、25m、30m、35m深處，弦式埋入應(yīng)變計與單根HRB400級鋼筋卡扣連接，連接在應(yīng)變計兩端較粗部位，避免連接在弦式應(yīng)變計中部細桿影響監(jiān)測效果(圖2)。

3 監(jiān)測結(jié)果分析

江頂崖滑坡治理工程中抗滑樁自施工完成后開始進行全樁監(jiān)測，自8月30日開始進行監(jiān)測，數(shù)據(jù)分析選取每周五12：00的數(shù)據(jù)進行整理并分析，得出江頂崖抗滑樁樁身監(jiān)測點在監(jiān)測期間的變化情況。

3.1 弦式鋼筋應(yīng)力監(jiān)測分析

抗滑樁監(jiān)測a點位于抗滑樁靠山一側(cè)，由鋼筋應(yīng)力曲線圖 3可以看出，該點位鋼筋單根最大拉應(yīng)力在35m深處，為112.5MPa，最大壓應(yīng)力在10m深處，為6.3MPa。在監(jiān)測時間段內(nèi)單筋受力在-6.3～112.5MPa范圍，鋼筋均未達到彈塑性或塑性狀態(tài)，處于彈性工作狀態(tài)。

圖 3 a點鋼筋應(yīng)力曲線Fig. 3 Stress curve of steel bar at the point a

a點位壓應(yīng)力只出現(xiàn)在埋深10m處，此深度單筋壓應(yīng)力周增加值由8月30日的-0.9MPa/周減小為9月13日的-4.5MPa/周，在9月20日此處鋼筋既不受壓也不受拉，在此時間之后不再受壓，此深度單根鋼筋拉應(yīng)力周增加值由9月27日的2.7MPa/周遞減為10月4日的0.1MPa/周并保持3周遞減為0.9MPa，在11月8日之后應(yīng)力值保持為9MPa不再發(fā)生變化。而15m深度抗滑樁鋼筋在8月30日之后5周內(nèi)應(yīng)力稍有變化，在10月6日之后保持為16.2MPa不再發(fā)生變化。此點位35m深單根鋼筋拉應(yīng)力周增加值逐漸減小，由10月4日的4.5MPa/周減小為11月10日的1.8MPa/周。由a點監(jiān)測數(shù)據(jù)可以看出抗滑樁的周應(yīng)力變化量有一個遞減的趨勢并逐步趨于穩(wěn)定，抗滑樁在抵抗滑坡推力并逐漸達到一個平衡。

圖 4 b點鋼筋應(yīng)力曲線Fig. 4 Stress curve of steel bar at the point b

抗滑樁監(jiān)測b點處于抗滑樁靠河(受壓)一側(cè)，鋼筋應(yīng)力曲線圖如圖 4所示(20m深度的弦式鋼筋應(yīng)力計在抗滑樁施工中遭到損壞，無法讀取數(shù)據(jù))。該點位鋼筋單根最大拉應(yīng)力在30m深處，為20.4MPa，全過程中未出現(xiàn)壓應(yīng)力。鋼筋應(yīng)力在監(jiān)測時間段內(nèi)整體較小，鋼筋均未達到彈塑性或塑性，處于彈性工作狀態(tài)。

b點處單根鋼筋拉應(yīng)力周增加值的最大值為0.8MPa/周，此峰值分別在8月30日深度25m處、9月27日深度25m和深度35m處達到。此處周平均應(yīng)力最大值在30m深度處，為19.3MPa。10m深處的鋼筋應(yīng)力平均值為3.08MPa，且鋼筋應(yīng)力平均周變化量小于0.03MPa，應(yīng)力幾乎不發(fā)生變化。

b點與a點相比在5m深度處單根鋼筋受拉應(yīng)力較小，說明此抗滑樁在5m深處由靠山(受拉)一側(cè)承受較大的應(yīng)力，抗滑樁作為支擋結(jié)構(gòu)抵抗了很大部分應(yīng)力。a位置處平均周應(yīng)力改變量最大值發(fā)生在5～10m深度內(nèi)，而b位置處平均周應(yīng)力改變量最大值發(fā)生在25～30m深度，江頂崖滑坡治理還包含削坡工程，將滑坡上部和東西兩側(cè)進行了削坡減載，使得滑坡下滑力減小，江頂崖滑坡在治理后經(jīng)歷了降雨，滑坡表面并無明顯積水，但由于巖土體松散和巨大的降雨量使得大部分土體處于飽水狀態(tài)，土體變重，引起下滑力變大?？够瑯妒┕ね瓿珊?，滑坡推力先作用在抗滑樁靠山(受拉)一側(cè)，滑坡巖土體和樁產(chǎn)生接觸，壓實滑坡巖土體同時給抗滑樁施加水平方向推力，逐漸產(chǎn)生變形協(xié)調(diào)，變形逐漸變小，滑坡體與抗滑樁共同作用并逐步趨向穩(wěn)定。監(jiān)測階段鋼筋應(yīng)力出現(xiàn)先增大后趨于穩(wěn)定的趨勢，是因為江頂崖滑坡是在原有老滑坡基礎(chǔ)上產(chǎn)生的新滑坡，斷層多滑帶深，滑坡推力作用于樁上，抗滑樁發(fā)揮自身剛度特點抵抗滑坡推力，從而逐漸趨向于受力平衡。

3.2 弦式埋入應(yīng)變監(jiān)測分析

弦式埋入應(yīng)變計布置于a位置處，抗滑樁混凝土應(yīng)變曲線如圖 5所示(25m深度的弦式埋入應(yīng)變計在抗滑樁施工中遭到損壞，無法讀取數(shù)據(jù)； 35m深度的弦式埋入應(yīng)變計連接線被破壞，僅有5組數(shù)據(jù))。

圖 5 抗滑樁混凝土應(yīng)變曲線Fig. 5 Concrete strain curve of the anti-slide pile

由圖 5可以看出，弦式應(yīng)變計的監(jiān)測數(shù)據(jù)規(guī)律性較差，尤其在15m深度處。其中8月30日和11月18日的數(shù)據(jù)為負值與其他數(shù)據(jù)不符，應(yīng)該舍棄。在10m深度以上均為負值，表示此區(qū)域此時受壓，最大壓應(yīng)變?yōu)?18.35με， 15m以下以及30m以上均為正值(不包含缺失部分)，說明此深度范圍受拉，最大拉應(yīng)變?yōu)?4με?；炷翍?yīng)變的變化區(qū)間為-18.35～34με，變化范圍較小，均小于設(shè)計值。

混凝土應(yīng)變在監(jiān)測時間段內(nèi)顯著變大，在深度10～25m范圍呈現(xiàn)較大峰形，這是因為抗滑樁承受滑坡體推力產(chǎn)生微小變形。由于此次遭到不可抗力因素(實驗中個別傳感器損壞)，數(shù)據(jù)并不十分完整，不能完全體現(xiàn)滑坡推力作用下的抗滑樁的響應(yīng)，仍需要持續(xù)監(jiān)測以獲取更多長期優(yōu)質(zhì)監(jiān)測數(shù)據(jù)。

4 抗滑樁彎矩計算

4.1 弦式鋼筋計應(yīng)力計算

弦式鋼筋計生產(chǎn)廠家提供的應(yīng)力計算公式以及溫度改變對應(yīng)力計算的修正公式分別如下：

(1)

(2)

式中：F0為應(yīng)力計的應(yīng)力值(kN)；F1為修正后的應(yīng)力值(kN)；K為弦式鋼筋應(yīng)力計的標定系數(shù)；K0=0.00071186；f0為零點頻率(Hz)；fi為測量頻率(Hz)；T為測量溫度；T0為基準溫度；M為混凝土溫度系數(shù)；M0為溫度系數(shù)初始值(M0=12.2)。

4.2 彎矩計算模型

抗滑樁彎矩由單筋矩形截面受彎構(gòu)件模型(圖 6)計算，采用此計算模型要滿足的條件如下：

(1)滿足正截面承載力計算的基本假定：

①構(gòu)件正截面在彎曲變形后依然保持平面，即截面中的應(yīng)變按線性規(guī)律分布；

②不考慮截面受拉區(qū)混凝土承受拉力，即拉力全部由受拉鋼筋承擔；

③當混凝土的壓應(yīng)變εc≤ε0時，應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線為拋物線；εc>ε0時，應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系曲線為水平線，其極限壓應(yīng)變?nèi)ˇ與u，相應(yīng)的最大壓應(yīng)力為σ0。

④鋼筋應(yīng)力σs，取鋼筋應(yīng)變εs與其彈性模量Es的乘積，但不得大于其設(shè)計強度fy。

圖 6 單筋矩形正截面受彎構(gòu)件模型Fig. 6 Single-side reinforced rectangular flexural member simplified mode

(2)為使所設(shè)計的截面保持在適筋梁的范圍內(nèi)，應(yīng)滿足：

ξ≤ξb

(3)

或

x≤xb=ξbh0

(4)

ρ≥ρmin

(5)

(3)不考慮混凝土和鋼筋應(yīng)力發(fā)展階段性；

(4)不考慮受壓側(cè)鋼筋的應(yīng)力。

式中：εc為受壓區(qū)混凝土壓應(yīng)變；ε0為對應(yīng)于混凝土壓應(yīng)力剛達到混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值時的混凝土壓應(yīng)變；εcu為正截面處于非均勻受壓時的混凝土極限壓應(yīng)變；ξ為相對受壓區(qū)高度；ξb為相對界限受壓區(qū)高度；ρ為配筋率；ρmin為最小配筋率。

將由弦式鋼筋應(yīng)力計拉力計算式所得單根鋼筋應(yīng)力值F1與受拉側(cè)鋼筋的設(shè)計根數(shù)n相乘即可得到受拉側(cè)鋼筋總應(yīng)力F。圖 6中，由力學(xué)平衡條件可得：

α1fcbx=F

(6)

即

(7)

根據(jù)力矩平衡，可以求得深度x處的彎矩為：

(8)

式中：F為受拉端鋼筋總拉力(kN)；fc為混凝土軸心抗壓設(shè)計強度(kN·m-2)；α1為混凝土受壓區(qū)等效矩形應(yīng)力系數(shù)；b為截面寬度(m)；x為應(yīng)力圖形換算成矩形后的受壓區(qū)高度(m)；M為受彎構(gòu)件彎矩(kN·m)。

經(jīng)上述模型方法可將監(jiān)測數(shù)據(jù)代入式(7)和式(8)求得不同深度處的彎矩，并可繪制彎矩隨深度變化曲線如圖 7所示。

圖 7 基于監(jiān)測數(shù)據(jù)計算的抗滑樁彎矩Fig. 7 Bending moment of anti-slide pile based on monitored data

從圖 7可知，抗滑樁監(jiān)測數(shù)據(jù)計算所得到的最大彎矩值為11月15日的3618.8kN·m，遠小于設(shè)計彎矩最大值，抗滑樁還具備很大的安全儲備空間。抗滑樁設(shè)計的最大彎矩出現(xiàn)在27～33m深度范圍內(nèi)，由監(jiān)測計算得到的彎矩圖可以看出與設(shè)計最大彎矩位置基本一致。彎矩變化最大的時間主要在澆筑完成的5周時間內(nèi)，平均周增加量達652kN·m，主要原因是：江頂崖滑坡處于南峪滑坡群內(nèi)，此滑坡長期處于蠕動微弱變形狀態(tài)，抗滑樁的施工使得原有坡體受力狀態(tài)發(fā)生改變，滑坡推力變?yōu)橛煽够瑯冻袚疫@個時間段內(nèi)有強烈降雨，增大了土體的含水率，使得滑坡推力變大，抗滑樁彎矩明顯增大。隨著時間的增加，原有坡體與抗滑樁形成新的受力模式，改善了滑坡狀態(tài)。在2019年10月4日之后彎矩的增量逐漸減小，表明新的樁土受力模式已經(jīng)形成，大大改善了原有滑坡緊張的地層巖性，使得滑坡逐漸趨于穩(wěn)定，抗滑樁起到了有效的抗滑作用，在監(jiān)測期間抗滑樁處于安全穩(wěn)定工作狀態(tài)。

5 數(shù)值模擬

為深入研究類似滑坡體抗滑樁樁身應(yīng)力-應(yīng)變，積累抗滑樁設(shè)計研究經(jīng)驗，借助有限元軟件PLAXIS 3D建立三維分析模型，對抗滑樁樁身響應(yīng)進行分析。其中抗滑樁采用樁單元，抗滑樁材料為混凝土，具體材料參數(shù)取值見表 1，計算過程中不考慮樁后土體對樁的作用力，也不考慮樁周圍的護壁尺寸，假定抗滑樁在整個過程中滿足變形協(xié)調(diào)，土體本構(gòu)模型采用莫爾-庫侖模型。模型尺寸350m×28m×300m，其中沿滑坡方向為350m，沿縱向為300m，土層參數(shù)見表1，模型底面采用固定約束，上表面采用自由邊界，計算模型中土單元數(shù)28527個，節(jié)點數(shù)44291個。模型網(wǎng)格劃分如圖 8所示。模型施工抗滑樁前取自重應(yīng)力為初始應(yīng)力，并在自重應(yīng)力下計算至平衡狀態(tài)，清零速度場和位移場，并以此為初始狀態(tài)進行模擬。在初始狀態(tài)之后，模擬施工抗滑樁，考慮到滑坡上部有部分土體，施加外荷載用以模擬上部土體自重計算，模擬外荷載沿豎直方向(圖 8)，大小為2000kN·m-2。通過PLAXIS 3D建立三維分析模型計算并導(dǎo)出結(jié)果，得到抗滑樁的彎矩變化數(shù)據(jù)整理如圖 9所示。

表 1 設(shè)計參數(shù)表Table 1 Design parameters

圖 8 模型網(wǎng)格劃分和樁位置圖Fig. 8 Model meshing diagram and position of pile diagram

圖 9 模擬抗滑樁彎矩與設(shè)計彎矩對比圖Fig. 9 Comparison diagram of simulated anti-slide pile bending moment and design bending moment

由圖 9可知，有限元軟件PLAXIS 3D所模擬的抗滑樁所得彎矩與設(shè)計彎矩變化趨勢相似，在0～10m深度模擬彎矩變化量逐漸遞增，抗滑樁在10m以下模擬彎矩變化量的遞增量減小，在20m深度以下彎矩又有明顯劇增，并在30m深度位置彎矩達到最大值，與設(shè)計彎矩變化基本保持一致。設(shè)計彎矩總是略大于軟件模擬彎矩，說明設(shè)計存在一定的安全度，抗滑樁目前處于安全狀態(tài)。PLAXIS 3D軟件可以較好地模擬抗滑樁的工作狀態(tài)，為數(shù)值模擬研究抗滑樁提供了新方法。

6 結(jié) 論

通過分析江頂崖滑坡抗滑樁的監(jiān)測結(jié)果可得出以下結(jié)論：

(1)監(jiān)測結(jié)果表明：智能弦式鋼筋應(yīng)力計監(jiān)測到的單根鋼筋最大應(yīng)力為112.5MPa，遠小于設(shè)計值，弦式應(yīng)變計監(jiān)測到的最大應(yīng)變?yōu)?4με，監(jiān)測數(shù)據(jù)周變化量逐漸減小并緩慢趨于穩(wěn)定，抗滑樁與周圍巖土體正在形成新的變形協(xié)調(diào)，抗滑樁有效地支擋了滑坡，處于安全工作狀態(tài)。

(2)江頂崖滑坡是老滑坡堆積體上產(chǎn)生的新滑坡，滑坡層次結(jié)構(gòu)復(fù)雜多樣，抗滑樁樁身受到不均勻的推力，從監(jiān)測數(shù)據(jù)可知鋼筋應(yīng)力和混凝土應(yīng)變值在27～33m深度范圍發(fā)生明顯突變，此深度范圍與設(shè)計滑面吻合。

(3)采用矩形截面受彎構(gòu)件計算得到的抗滑樁彎矩曲線與設(shè)計曲線基本吻合，表明抗滑樁在保證監(jiān)測準確和數(shù)據(jù)有效的基礎(chǔ)上可以進行內(nèi)力的簡化計算。對比PLAXIS 3D軟件模擬彎矩和設(shè)計彎矩，兩者變化趨勢基本一致，軟件模擬是可靠有效的研究手段之一。