作者簡(jiǎn)介：

陳金梅（1983—），工程師，主要從事建設(shè)管理工作。

摘要：文章以某雙塔混凝土矮塔斜拉橋?yàn)檠芯繉?duì)象，通過運(yùn)用Midas Civil有限元軟件建立實(shí)橋數(shù)值模型，對(duì)不同主梁剛度比、邊中跨比、無索區(qū)長(zhǎng)度情形下斜拉橋的主梁受力及變形影響規(guī)律進(jìn)行研究。結(jié)果表明：（1）隨著主梁剛度比的增大，矮塔斜拉橋主梁中跨、邊跨的最大撓度均逐漸減小，而主梁中跨、邊跨的最大彎矩逐漸增大，但主梁邊跨彎矩增幅不明顯;（2）矮塔斜拉橋主梁邊跨的最大撓度、最大彎矩均隨著邊中跨比的增大逐漸增大，而中跨的最大撓度、最大彎矩則隨之逐漸減小，且中跨的最大彎矩減幅緩慢;（3）隨著邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度的增大，矮塔斜拉橋邊、中跨最大撓度和最大彎矩均逐漸增大，但邊跨彎矩增長(zhǎng)幅度不明顯。

關(guān)鍵詞：矮塔斜拉橋;主梁剛度比、邊中跨比、無索區(qū)長(zhǎng)度;變形;受力

中國(guó)分類號(hào)：U448.27A361323

0 引言

由于矮塔斜拉橋具有跨距靈活、外形美觀、施工簡(jiǎn)捷、經(jīng)濟(jì)合理等優(yōu)點(diǎn)，故在我國(guó)橋梁工程建設(shè)中得到廣泛的應(yīng)用[1]。據(jù)調(diào)查統(tǒng)計(jì)，現(xiàn)有部分矮塔斜拉橋因早期設(shè)計(jì)考慮不足，使得橋梁產(chǎn)生了變形、受力不均等病害，而如何有效保證矮塔斜拉橋的安全穩(wěn)定，成為現(xiàn)階段橋梁設(shè)計(jì)工作者需要重點(diǎn)考慮的課題[2-4]。

近年來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者在斜拉橋設(shè)計(jì)問題方面進(jìn)行了大量的研究，如鮑英基等[5]對(duì)PC斜拉橋運(yùn)營(yíng)階段主梁的應(yīng)力和位移進(jìn)行敏感性分析，得出主梁應(yīng)力和位移隨各參數(shù)的變化規(guī)律，為該橋梁運(yùn)營(yíng)養(yǎng)護(hù)管理提供借鑒和參考;牛偉迪[6]以神農(nóng)湖大橋?yàn)檠芯繉?duì)象，闡述了獨(dú)塔斜拉橋的總體設(shè)計(jì)思路，分別對(duì)主橋整體與索塔錨固系統(tǒng)展開了靜力分析，認(rèn)為該橋的索塔錨固系統(tǒng)設(shè)計(jì)合理且整體結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求;衛(wèi)康華等[7]通過計(jì)算比較各設(shè)計(jì)參數(shù)在成橋狀態(tài)時(shí)對(duì)主梁線形、應(yīng)力、成橋索力和主塔偏位的影響，發(fā)現(xiàn)主梁容重、拉索初張力、季節(jié)溫差和索梁溫差為主要設(shè)計(jì)參數(shù)，而混凝土彈模、日照溫差和索塔兩側(cè)溫差對(duì)成橋狀態(tài)的影響較小，為次要參數(shù);李德旭等[8]采用有限元分析方法，設(shè)計(jì)了4種主塔橫梁設(shè)置方案，從斜拉索受力、主梁變形及應(yīng)力、主塔變形及應(yīng)力方面進(jìn)行定性分析，發(fā)現(xiàn)混凝土無背索斜拉橋主塔上橫梁的設(shè)計(jì)十分必要。考慮到有關(guān)矮塔斜拉橋設(shè)計(jì)參數(shù)的影響研究較為欠缺，筆者以某矮塔斜拉橋?yàn)檠芯勘尘埃ㄟ^借助Midas Civil有限元軟件，分別對(duì)不同設(shè)計(jì)參數(shù)情形下的矮塔斜拉橋受力及變形規(guī)律進(jìn)行了系統(tǒng)研究，以期為同類矮塔斜拉橋工程的設(shè)計(jì)工作提供參考與借鑒。

1 項(xiàng)目概況

某雙塔混凝土矮塔斜拉橋跨徑為（80+145+80） m，橋?qū)挒?5.25 m，其中包括行車道寬為2×11.25 m，防撞護(hù)欄寬為2×0.5 m，中央隔離帶寬為2 m。橋梁車道采用雙向六車道設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)速度標(biāo)準(zhǔn)為80 km/h，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅰ級(jí)。該斜拉橋上部結(jié)構(gòu)采用單箱三室斜腹板變截面箱梁，其頂板、底板分別寬為12 m和6.8 m，支點(diǎn)處與跨中處梁高分別為5.8 m、2.8 m，在斜拉索張拉范圍處的箱梁內(nèi)每隔6 m設(shè)有一厚度為0.4 m的橫隔板。該斜拉橋的主梁、塔間采用塔梁固結(jié)體系形式，主塔采用截面尺寸為5 m×2.4 m的矩形斷面，橋面以上塔高為24 m。主塔上17對(duì)斜拉索呈單索面扇形對(duì)稱布置，其梁與塔上間距分別為7 m、1 m，邊中跨無索區(qū)的長(zhǎng)度分別為18 m、21 m。斜拉橋的整體布置情況如圖1所示。

2 有限元模型的建立

通過借助Midas Civil有限元軟件建立該矮塔斜拉橋的三維數(shù)值模型。模型中矮塔斜拉橋的梁、墩及主塔都采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行模擬，而斜拉索則采用桁架單元進(jìn)行模擬。實(shí)橋模型共劃分為240個(gè)單元、286個(gè)節(jié)點(diǎn)。斜拉橋?qū)嶓w模型如圖2所示。

有限元計(jì)算過程中斜拉索的初始張拉力取值為5 600 kN，而彈性模量則根據(jù)鋼絞線的實(shí)際彈性模量進(jìn)行取值，考慮到防腐材料重量對(duì)斜拉索的影響，模型中斜拉索的容重按增加10%取值。模型中梁墩節(jié)點(diǎn)間剛接，梁塔節(jié)點(diǎn)間固結(jié)。計(jì)算荷載考慮恒載、溫載、掛籃與濕重荷載、活載及混凝土的收縮徐變等。鋼絞線與預(yù)應(yīng)力鋼筋參數(shù)取值如表1所示。

3 結(jié)果與分析

矮塔斜拉橋的主要設(shè)計(jì)參數(shù)包括主梁剛度比、邊中跨比、邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度等，本文將上述參數(shù)作為控制變量，探討不同設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)矮塔斜拉橋受力及變形的影響規(guī)律。

3.1 主梁剛度比

通過建立主梁剛度比分別為0.2、0.6、1.0、1.4及1.8的矮塔斜拉橋模型，針對(duì)不同主梁剛度比的主梁邊、中跨撓度及彎矩進(jìn)行計(jì)算，得到最大撓度及彎矩變化曲線如圖3所示。

根據(jù)圖3（a）可知，隨著矮塔斜拉橋主梁剛度比的增大，主梁邊、中跨的最大撓度均呈不斷減小的趨勢(shì)變化，說明主梁剛度比對(duì)矮塔斜拉橋變形的影響顯著。當(dāng)主梁剛度比由0.2增至1.8時(shí)，主梁邊跨最大撓度由158 mm減小至56 mm，減幅達(dá)64.5%，而主梁中跨最大撓度由232 mm減小至85 mm，減幅達(dá)63.3%，說明增大主梁剛度比可以大幅度降低矮塔斜拉橋主梁邊、中跨變形量。由圖3（b）可知，隨著矮塔斜拉橋主梁剛度比的增大，主梁邊、中跨的最大彎矩均呈不斷增大趨勢(shì)變化，說明主梁剛度比對(duì)矮塔斜拉橋受力存在影響。當(dāng)主梁剛度比由0.2增至1.8時(shí)，主梁邊跨最大彎矩由33 308 kN·m增至39 528 kN·m，增幅為18.7%，而主梁中跨最大彎矩由46 552 kN·m增至101 183 kN·m，增幅達(dá)117.3%，說明增大主梁剛度比會(huì)大幅度增加矮塔斜拉橋主梁中跨受力，不利于結(jié)構(gòu)安全性。

3.2 邊中跨比

為研究邊中跨比對(duì)矮塔斜拉橋受力及變形的影響，選取邊中跨比分別為0.52、0.54、0.56、0.58及0.6，針對(duì)不同邊中跨比的斜拉橋有限元模型進(jìn)行受力及變形分析，得到最大撓度與彎矩計(jì)算結(jié)果如圖4所示。

由圖4（a）可知，矮塔斜拉橋主梁邊跨的最大撓度隨著邊中跨比的增大呈逐漸增大變化趨勢(shì)，而中跨的最大撓度則隨之呈減小變化，表明矮塔斜拉橋的結(jié)構(gòu)變形受邊中跨比的影響較大。在邊中跨比為0.52時(shí)，主梁邊跨的最大撓度為82 mm，當(dāng)邊中跨比增至0.6時(shí)，邊跨最大撓度達(dá)118 mm，增幅為43.9%;在邊中跨比為0.52時(shí)，主梁中跨的最大撓度為125 mm，當(dāng)邊中跨比增至0.6時(shí)，中跨最大撓度減至106 mm，減幅為15.2%，說明邊中跨比的增大在一定程度可以減小主梁中跨變形，但同時(shí)也導(dǎo)致邊跨的變形大幅增加。根據(jù)圖4（b）可知，斜拉橋主梁邊跨的最大彎矩隨著邊中跨比的增大呈逐漸增大的變化趨勢(shì)，而中跨的最大彎矩則隨之呈緩慢減小變化，表明邊中跨比在一定程度上對(duì)斜拉橋的結(jié)構(gòu)受力存在影響。在邊中跨比為0.52時(shí)，主梁邊跨的最大彎矩為16 850 kN·m，當(dāng)邊中跨比增至0.6時(shí)，邊跨最大彎矩達(dá)108 887 kN·m，增幅為546%;在邊中跨比為0.52時(shí)，主梁中跨的最大彎矩為87 528 kN·m，當(dāng)邊中跨比增至0.6時(shí)，中跨最大彎矩減至83 999 kN·m，減幅僅為4%，說明邊中跨比的增大會(huì)導(dǎo)致斜拉橋的主梁邊跨受力增加，不利于橋梁結(jié)構(gòu)安全。

3.3 邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度

通過建立無索區(qū)長(zhǎng)度分別為18 m、24 m、30 m、36 m及42 m的矮塔斜拉橋有限元模型，針對(duì)不同無索區(qū)長(zhǎng)度的橋梁邊、中跨撓度及彎矩進(jìn)行計(jì)算，得到最大撓度及彎矩變化曲線如圖5所示。

根據(jù)圖5（a）可知，矮塔斜拉橋邊、中跨最大撓度均隨著邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度的增大而不斷增大，說明邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度對(duì)矮塔斜拉橋變形的影響較大。當(dāng)無索區(qū)長(zhǎng)度由18 m增至42 m時(shí)，主梁邊跨最大撓度由82 mm增至405 mm，增幅為394%，而中跨最大撓度由118 mm增至457 mm，增幅為287%，說明增大無索區(qū)長(zhǎng)度會(huì)大幅度提升主梁邊、中跨的變形量。由圖5（b）可知，隨著矮塔斜拉橋邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度的增大，主梁邊、中跨最大彎矩均呈不斷增大趨勢(shì)變化，說明無索區(qū)長(zhǎng)度對(duì)矮塔斜拉橋受力存在影響。當(dāng)無索區(qū)長(zhǎng)度由18 m增至42 m時(shí)，主梁邊跨最大彎矩由38 412 kN·m增至42 278 kN·m，增幅為10.1%，而主梁中跨最大彎矩由86 568 kN·m增至104 257 kN·m，增幅為20.4%，說明增大邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度會(huì)在一定程度上增大矮塔斜拉橋整體結(jié)構(gòu)受力。

4 結(jié)語

本文以某矮塔斜拉橋?yàn)檠芯勘尘?，分別研究了不同主梁剛度比、邊中跨比、無索區(qū)長(zhǎng)度對(duì)主梁受力及變形的影響規(guī)律，得到以下結(jié)論：

（1）隨著主梁剛度比的增大，矮塔斜拉橋主梁中跨、邊跨的最大撓度均逐漸減小，而主梁中跨、邊跨的最大彎矩逐漸增大，且主梁邊跨彎矩增幅較小。

（2）矮塔斜拉橋主梁邊跨的最大撓度隨著邊中跨比的增大逐漸增大，而中跨的最大撓度則逐漸減小;斜拉橋主梁邊跨的最大彎矩隨著邊中跨比的增大逐漸增大，而中跨的最大彎矩則隨之緩慢減小。

（3）隨著邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度的增大，矮塔斜拉橋邊、中跨最大撓度均逐漸增大;隨著邊跨無索區(qū)長(zhǎng)度的增大，斜拉橋主梁邊、中跨最大彎矩均呈不斷增大變化，但邊跨彎矩增長(zhǎng)幅度較小。

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