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        降雨入滲過程中黃土邊坡失穩(wěn)機(jī)理研究

        2022-03-19 02:53:10王青友
        關(guān)鍵詞:坡角坡腳坡體

        李 銳, 陳 勇, 王青友

        (1.朔黃鐵路發(fā)展有限責(zé)任公司原平分公司,山西 忻州 036100;2.石家莊鐵道大學(xué)土木工程學(xué)院,河北 石家莊 050043)

        黃土具有多孔性、強(qiáng)透水性、濕陷性等特點(diǎn),降雨是黃土滑坡最重要的一個(gè)誘發(fā)因素。相關(guān)學(xué)者分別采用試驗(yàn)、理論分析等方式進(jìn)行了降雨對(duì)滑坡影響的相關(guān)研究。Wang F W等[1]比較了實(shí)際滑坡與排水剪切試驗(yàn)中所得超孔隙水壓力的消散速率差值,進(jìn)一步驗(yàn)證不排水剪切為滑坡實(shí)際發(fā)生時(shí)的狀態(tài);陳守義等[2]通過分析滑坡發(fā)生機(jī)理,將土的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)與降雨影響下滑坡發(fā)育過程對(duì)應(yīng)起來;張騰等[3]進(jìn)行了飽和土加載試驗(yàn),得到了土體結(jié)構(gòu)性與其應(yīng)力比呈正相關(guān)關(guān)系;基于人工降雨試驗(yàn),李汝成等[4]探討了雨水入滲對(duì)混填路堤邊坡穩(wěn)定性的影響。以上學(xué)者都是基于理論公式或試驗(yàn)的方法研究雨水入滲對(duì)土體穩(wěn)定性的影響,而數(shù)值模擬較為少見。近年來,F(xiàn)LAC3D軟件在巖土工程中的應(yīng)用日益廣泛,然而利用FLAC3D軟件進(jìn)行非飽和滲流分析計(jì)算時(shí),液體滲流過程中存在局限性,即FLAC3D在滲流分析計(jì)算過程中并沒有考慮滲透系數(shù)變化,且不適用于含有負(fù)孔隙水壓力的情況,即FLAC3D在滲流計(jì)算過程中,如果設(shè)置負(fù)孔隙水壓力,該區(qū)域的飽和度將會(huì)強(qiáng)制置為1,從而使得在滲流計(jì)算過程中,無(wú)論是否飽和,邊坡滲透系數(shù)為固定值,而在計(jì)算過程中因該區(qū)域飽和度強(qiáng)制設(shè)置為1,即認(rèn)為該部分已飽和,這與非飽和滲流理論以及穩(wěn)定性計(jì)算是相悖的。

        為了解決FLAC3D軟件非飽和滲流問題,國(guó)內(nèi)外學(xué)者采用不同的方法對(duì)FLAC3D 的非飽和滲流計(jì)算方法進(jìn)行了改進(jìn)[5],部分科技人員采用其他軟件進(jìn)行非飽和滲流分析,然后將滲流結(jié)果導(dǎo)入FLAC3D進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算,對(duì)FLAC3D進(jìn)行二次開發(fā)。2014年蔣中明、熊小虎等[6]提出了FLAC3D非飽和滲流分析模塊的二次開發(fā),本文將按照此思路用非飽和理論知識(shí)通過FISH語(yǔ)言完成非飽和滲流的二次開發(fā),完成對(duì)實(shí)際工程數(shù)值模擬過程,并通過試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)論的正確性。

        1 工程概況

        朔黃鐵路K3+0—400 m段位于山西省忻州市神池縣,年均降水量達(dá)800 mm,該路段地下水水位較深,對(duì)邊坡影響很小,鐵路兩側(cè)均為非飽和濕陷性黃土構(gòu)成的二級(jí)邊坡。根據(jù)地質(zhì)資料可知,坡體上層為Q3黃土,下層為Q2黃土。Q3黃土粉粒含量較大,Q2黃土空隙較多,級(jí)配較差;Q3土體密度、粘聚力、內(nèi)摩擦角均小于Q2黃土。

        2 基本原理與數(shù)值模型

        2.1 非飽和土滲流中基本參數(shù)的關(guān)系

        負(fù)孔隙水壓力和含水量之間存在的函數(shù)關(guān)系可以通過分析土水特征曲線得到,考慮到土體中體積含水量θ和飽和度的關(guān)系,即θ=ns,其中n為孔隙率,s為飽和度,可以得到負(fù)孔隙水壓力p和飽和度s的關(guān)系式:

        (1)

        式中:sr為殘余飽和度,a、m′、n′分別為擬合參數(shù),對(duì)于一般土體a取值100,m′取值1,n′取值2。

        Gardner等總結(jié)出關(guān)于滲透系數(shù)和負(fù)孔隙水壓力關(guān)系式:

        (2)

        式中:kw為隨負(fù)孔隙水壓力變化的滲透系數(shù);ks為土體飽和滲透系數(shù);ua為孔隙內(nèi)氣壓力;uw為孔隙水壓力;ρw為流體密度;g為重力加速度;a和n分別為擬合參數(shù),對(duì)于一般土體a取值0.1,n取值為2。

        通過分析以上公式可以得出,土體中滲透系數(shù)隨著負(fù)孔隙水壓力絕對(duì)值的減小而逐漸增大,并認(rèn)為滲透系數(shù)的最大值在土體飽和時(shí)達(dá)到并維持該值不變。

        Fredlund等[7]提出考慮基質(zhì)吸力情況下的Mohr-Coulomb公式:

        τ=c′+(ua-uw)tanφb+(σ-ua)tanφ

        (3)

        式中:τ為抗剪強(qiáng)度;c′為土體有限粘聚力;φb為土體抗剪強(qiáng)度隨著負(fù)孔隙水壓力絕對(duì)值增加的坡角;σ為剪切面法向總有效應(yīng)力;φ為有效內(nèi)摩擦角。

        2.2 FLAC3D二次開發(fā)方法

        2.2.1 黃土邊坡內(nèi)部滲流計(jì)算

        在考慮基質(zhì)吸力的情況下,設(shè)置負(fù)孔隙水壓力,并將對(duì)應(yīng)的飽和度強(qiáng)制設(shè)置為1,需要通過內(nèi)置z_pp(zone)來獲取實(shí)時(shí)負(fù)孔隙壓力值,根據(jù)公式(1)來獲得實(shí)際飽和度,再根據(jù)公式(2)來獲得實(shí)時(shí)滲透系數(shù),并進(jìn)行修正,利用循環(huán)函數(shù)實(shí)現(xiàn)每計(jì)算一步改變一次滲透系數(shù)。

        2.2.2 黃土邊坡穩(wěn)定性計(jì)算

        通過飽和度再進(jìn)一步計(jì)算出含水量,最后依據(jù)負(fù)孔隙水壓力值以及含水量和內(nèi)摩擦角φ、粘聚力c等參數(shù)關(guān)系,利用公式(3)得出每個(gè)單元抗剪強(qiáng)度隨降雨時(shí)間的變化值,從而得到黃土邊坡位移量的大小,進(jìn)而對(duì)坡體的穩(wěn)定性進(jìn)行分析。

        2.3 數(shù)值模型的建立

        為研究降雨影響下黃土邊坡的失穩(wěn)機(jī)理,基于二次開發(fā)后的FLAC3D軟件對(duì)不同降雨強(qiáng)度、不同坡高、不同坡角三種情況下的邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行建模分析。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研及查閱資料,模型參數(shù)設(shè)置見表1。

        表1 模型參數(shù)設(shè)置

        依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際邊坡橫截面建立模型:一級(jí)邊坡底部長(zhǎng)86.84 m,上部長(zhǎng)51.8 m,高15.6 m,一級(jí)坡角41°;二級(jí)邊坡下部長(zhǎng)49.5 m,上部長(zhǎng)30.03 m,高10.5 m,二級(jí)坡角28°。邊界限制條件為頂部和斜邊不采取任何位移限制措施,其余邊界限制與邊坡垂直方向的位移。據(jù)當(dāng)?shù)亟涤曩Y料,該研究區(qū)域降雨量可以劃分為小雨(5 mm/24 h)、中雨(17 mm/24 h)、大雨(37 mm/24 h)、暴雨(75 mm/24 h)、大暴雨(175 mm/24 h)、特大暴雨(400 mm/24 h)六個(gè)等級(jí),為了研究不同降雨強(qiáng)度下黃土邊坡的破壞規(guī)律,選取大雨和特大暴雨兩種情況進(jìn)行研究。

        3 不同影響因素的模擬結(jié)果分析

        3.1 降雨強(qiáng)度對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響

        圖1為黃土邊坡在大雨和特大暴雨強(qiáng)度下,負(fù)孔隙水壓力隨時(shí)間的變化情況。由圖1可以看出,坡體表層附近負(fù)孔隙水壓力變化較大,隨著深度的增加,變化逐漸減小,說明降雨初期僅對(duì)表層附近有限深度影響較大。雨水入滲速率隨降雨時(shí)長(zhǎng)和深度的增加越來越慢。一級(jí)邊坡坡腳位置的雨水入滲深度和負(fù)孔隙水壓力變化相對(duì)最大,因此該處為整個(gè)坡面含水量最大的位置,抵抗外力的能力也最弱,最容易發(fā)生破壞。對(duì)比兩種不同降雨強(qiáng)度下的負(fù)孔隙水壓力變化情況可得:從坡面到濕潤(rùn)鋒位置,特大暴雨強(qiáng)度下的負(fù)孔隙水壓力值變化值要大于大雨強(qiáng)度,說明坡體表層含水量隨降雨強(qiáng)度的增大而增大。隨降雨時(shí)長(zhǎng)增加,不同降雨強(qiáng)度下的雨水入滲深度差距不斷減小,說明降雨強(qiáng)度對(duì)雨水入滲深度的影響很小。

        圖1 黃土邊坡在不同降雨強(qiáng)度下的負(fù)孔隙水壓力變化

        當(dāng)降雨強(qiáng)度為大雨時(shí),坡體在整個(gè)降雨過程中都不會(huì)出現(xiàn)飽和區(qū)。在特大暴雨強(qiáng)度下,降雨初期,不會(huì)出現(xiàn)飽和區(qū);由圖1(e)可以看出,當(dāng)降雨時(shí)間延長(zhǎng)為40 h時(shí),飽和區(qū)會(huì)出現(xiàn)在坡體表面;由圖1(f)可以看出,降雨時(shí)間到達(dá)4 d時(shí),飽和區(qū)域面積發(fā)生了明顯擴(kuò)大。這說明當(dāng)降雨強(qiáng)度較小時(shí),飽和區(qū)不會(huì)出現(xiàn),隨著降雨時(shí)長(zhǎng)及強(qiáng)度的增大,當(dāng)土體表面入滲流速大于土體內(nèi)部濕潤(rùn)鋒出滲流速時(shí),飽和區(qū)將首先出現(xiàn)在坡體表面,并向內(nèi)部擴(kuò)展。

        圖2為小雨、大雨、特大暴雨情況下達(dá)到滑坡初始形成時(shí)截圖,可以看出降雨所形成的滑坡范圍隨著降雨強(qiáng)度的增大而減小。這是因?yàn)楫?dāng)降雨強(qiáng)度較小時(shí),雨水聚集較慢,不會(huì)產(chǎn)生地表徑流,雨水可以被土體充分吸收,從而最大程度的弱化了土體強(qiáng)度,滑坡初現(xiàn)時(shí)間較晚但范圍較大;隨著降雨強(qiáng)度的增大,因?yàn)槎虝r(shí)間內(nèi)降水量較大,雨水在坡體表面迅速聚集,產(chǎn)生地表徑流,土體不能吸收掉全部雨水,對(duì)深部土體的弱化作用有限,因此滑坡出現(xiàn)的時(shí)間較早但范圍很小。

        圖2 不同降雨強(qiáng)度下的滑坡范圍對(duì)比

        按4種工況設(shè)置一、二級(jí)坡角,參見表2。各工況下邊坡位移分布見圖3。

        表2 邊坡角度工況設(shè)置

        圖3 不同坡角下邊坡位移分布

        3.2 降雨過程中坡體角度變化對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響

        由圖3可以看出,隨著坡角的變化,邊坡位移也隨之改變。一級(jí)坡角為24°時(shí),整個(gè)二級(jí)邊坡幾乎不發(fā)生位移,穩(wěn)定性良好,坡體發(fā)生位移部位集中在一級(jí)邊坡坡腳位置,僅對(duì)該坡腳附近影響較大,見圖3(a);當(dāng)一級(jí)坡角增大到57°時(shí),整個(gè)二級(jí)邊坡全部發(fā)生位移,但位移量較小,最大位移集中在二級(jí)邊坡坡腳處,位移發(fā)生區(qū)域已經(jīng)貫穿整個(gè)一、二級(jí)邊坡,見圖3(b)。二級(jí)坡角為28°時(shí),坡體發(fā)生位移部位僅出現(xiàn)在一級(jí)邊坡表層附近,整個(gè)二級(jí)邊坡除坡腳位置外幾乎不發(fā)生位移,見圖3(c);當(dāng)二級(jí)坡角增大為61°時(shí),位移發(fā)生部位已經(jīng)深入一級(jí)邊坡內(nèi)部,且整個(gè)二級(jí)邊坡全部發(fā)生位移,見圖3(d)??梢姡瑹o(wú)論改變一級(jí)坡角還是二級(jí)坡角,都會(huì)影響到另一級(jí)邊坡的穩(wěn)定性,進(jìn)而對(duì)邊坡整體的穩(wěn)定性造成影響。隨著坡角的增大,位移量隨之增加,發(fā)生位移的區(qū)域也發(fā)生擴(kuò)大,導(dǎo)致坡體的穩(wěn)定性下降,破壞越容易發(fā)生。最大位移主要在一級(jí)邊坡坡腳處出現(xiàn),故此位置為整個(gè)坡體最容易發(fā)生破壞的位置。

        利用有限差分強(qiáng)度折減法計(jì)算的各個(gè)邊坡角度下的安全系數(shù)關(guān)系見圖4。由圖4可以看出,安全系數(shù)隨著一、二級(jí)坡角的增大均呈現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì),說明隨著邊坡角度的增加,邊坡的穩(wěn)定性不斷下降。

        圖4 邊坡角度與安全系數(shù)關(guān)系

        隨著一級(jí)坡角的增大,邊坡整體的位移量不斷增加,發(fā)生位移的區(qū)域也在擴(kuò)大,同時(shí)安全系數(shù)不斷降低;當(dāng)二級(jí)坡角增大時(shí),邊坡整體發(fā)生位移的區(qū)域同樣也隨之?dāng)U大,安全系數(shù)也在降低,說明一、二級(jí)坡角的增大均會(huì)降低邊坡整體的穩(wěn)定性。當(dāng)一、二級(jí)坡角增大相同的角度后,位移擴(kuò)展區(qū)域隨一級(jí)坡角的增加量大于二級(jí)坡角,且一級(jí)坡角對(duì)應(yīng)的安全系數(shù)下降幅度也大于二級(jí)坡角,說明一級(jí)坡角對(duì)坡體穩(wěn)定性具有更大影響。這是因?yàn)槎?jí)邊坡相當(dāng)于施加在一級(jí)邊坡上的荷載,隨著一、二級(jí)坡角的增大,一級(jí)邊坡比二級(jí)邊坡受到更大的自重應(yīng)力,更容易達(dá)到極限應(yīng)力狀態(tài),所以一級(jí)坡角對(duì)整體穩(wěn)定性的影響大于二級(jí)坡角。

        3.3 降雨過程中坡體高度變化對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響

        按4種工況設(shè)置一、二級(jí)坡高,參見表3。各工況下邊坡位移分布見圖5。

        表3 邊坡高度工況設(shè)置

        圖5 不同坡高下邊坡位移分布

        由圖5可以看出,隨著坡高的變化,邊坡位移也隨之改變。一級(jí)坡高為25.6 m時(shí),位移發(fā)生區(qū)域已貫穿整個(gè)二級(jí)邊坡,此時(shí)僅一級(jí)邊坡內(nèi)部較為穩(wěn)定,坡體發(fā)生的最大位移為1.23 m,發(fā)生在一級(jí)邊坡坡腳位置,見圖5(a);一級(jí)坡高為35.6 m時(shí),一級(jí)邊坡和二級(jí)邊坡的位移發(fā)生區(qū)域進(jìn)一步向坡體深處擴(kuò)展,且位移量有所增加,一級(jí)邊坡坡腳處的最大位移已經(jīng)增大為1.67 m,見圖5(b)。二級(jí)坡高為20.5 m時(shí),二級(jí)邊坡整體較為穩(wěn)定,僅坡腳部位發(fā)生較小位移,而整個(gè)一級(jí)邊坡表層坡體都發(fā)生了一定程度的位移,且一級(jí)邊坡坡腳處的最大位移為1.85 m,見圖5(c);二級(jí)坡高增大為30.5 m時(shí),二級(jí)邊坡產(chǎn)生的位移量進(jìn)一步增加,且位移發(fā)生區(qū)域已經(jīng)貫通到一級(jí)邊坡深處,坡體的最大位移達(dá)到1.87 m,此時(shí)坡體內(nèi)部已出現(xiàn)不穩(wěn)定狀態(tài),見圖5(d)。破壞表現(xiàn)為從外層開始,沿整個(gè)坡面向內(nèi)部層層剝落的形式,最大位移仍在一級(jí)邊坡坡腳處出現(xiàn),此位置為整個(gè)坡體的最危險(xiǎn)位置。

        隨著一級(jí)坡高的增大,邊坡整體的位移量和發(fā)生位移的區(qū)域均有所增大,穩(wěn)定性下降,但對(duì)二級(jí)邊坡的影響較小,這是因?yàn)橐患?jí)坡高的增大僅增加了邊坡整體的自重應(yīng)力,而二級(jí)邊坡所受荷載不變。邊坡整體的位移量和發(fā)生位移的區(qū)域同樣隨二級(jí)坡高的增大而增大,且隨著二級(jí)坡高的增大,一級(jí)邊坡的位移發(fā)生區(qū)域已經(jīng)從表面發(fā)展到土體內(nèi)部,說明二級(jí)坡高的增大也大大降低了一級(jí)邊坡的穩(wěn)定性,進(jìn)而促進(jìn)了邊坡整體的失穩(wěn)。可知,無(wú)論改變一級(jí)坡高還是二級(jí)坡高,都會(huì)影響到另一級(jí)邊坡的穩(wěn)定性,進(jìn)而對(duì)邊坡整體的穩(wěn)定性造成影響。對(duì)比工況1和工況3、工況2和工況4可知,在邊坡總高度保持不變的情況下,隨著二級(jí)坡高的增大和一級(jí)坡高的減小,邊坡位移也在不斷變大,且一級(jí)邊坡坡腳處的最大位移分別增加了0.6 m和0.2 m,可見二級(jí)坡高對(duì)邊坡整體穩(wěn)定性的影響大于一級(jí)坡高。

        4 黃土邊坡降雨模擬試驗(yàn)

        為驗(yàn)證FLAC3D軟件數(shù)值模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性,現(xiàn)進(jìn)行降雨模擬試驗(yàn)。試驗(yàn)室黃土邊坡模型的尺寸按1∶20縮小,一級(jí)邊坡底部長(zhǎng)4.5 m、頂部長(zhǎng)2.6 m、高0.8 m,二級(jí)邊坡底部長(zhǎng)2.5 m、頂部長(zhǎng)1.5 m、高0.5 m;但實(shí)驗(yàn)室模型的一級(jí)坡角和二級(jí)坡角與實(shí)際黃土邊坡保持一致,分別為41°、28°。為保證模型充分模擬黃土邊坡失穩(wěn)過程,土樣取自山西省神池縣朔黃鐵路K3+0-400 m段代表性的黃土邊坡,并保持?jǐn)_動(dòng)前黃土的密度及含水量。分別設(shè)置5組土壓力傳感器及孔隙壓力傳感器,傳感器布置如圖6所示。

        圖6 傳感器布置(單位:cm)

        4.1 試驗(yàn)過程

        降雨強(qiáng)度選擇特大暴雨,黃土邊坡的破壞失穩(wěn)過程如圖7所示。隨著降雨時(shí)間的延長(zhǎng),黃土邊坡表面的飽和程度不斷增加。未降雨時(shí),邊坡表面較為干燥;當(dāng)降雨時(shí)間達(dá)到70 min時(shí),黃土邊坡表面達(dá)到較為飽和的狀態(tài),并開始出現(xiàn)破落掉塊現(xiàn)象;當(dāng)降雨時(shí)間延長(zhǎng)至350 min時(shí),坡體表面出現(xiàn)積水,說明此時(shí)黃土邊坡表面已經(jīng)完全飽和,且嚴(yán)重沖刷,破壞首先發(fā)生在一級(jí)邊坡坡腳位置。

        圖7 降雨破壞試驗(yàn)過程

        4.2 數(shù)據(jù)對(duì)比

        如圖8所示,隨著降雨時(shí)間的延長(zhǎng),一級(jí)邊坡坡腳處的土壓力不斷增加,當(dāng)降雨時(shí)間超過300 min時(shí),土壓力開始下降。這是因?yàn)閭鞲衅髀裰幂^淺,隨著含水量的增加,土體的抗剪強(qiáng)度逐漸小于重力作用,土體發(fā)生滑落。數(shù)值模擬時(shí)較試驗(yàn)位置埋深較大,故最大土壓力較大,但試驗(yàn)與數(shù)值模擬土壓力值走勢(shì)基本一致。

        圖8 土壓力傳感器305#數(shù)值隨時(shí)間變化情況

        如圖9所示,隨著降雨時(shí)間的延長(zhǎng),一級(jí)邊坡坡腳處孔隙水壓力首先趨于平緩,并在88 min左右開始增大,說明此時(shí)濕潤(rùn)峰已到達(dá)此埋置深度。試驗(yàn)與數(shù)值模擬的孔隙水壓力值走勢(shì)基本一致。

        圖9 孔隙水壓力傳感器315#數(shù)值隨時(shí)間變化情況

        由試驗(yàn)可得,黃土邊坡在特大暴雨降雨強(qiáng)度下的破壞時(shí)間為350 min,與數(shù)值模擬的破壞時(shí)間300 min較為接近,兩者的破壞時(shí)長(zhǎng)接近,壓力變化趨勢(shì)基本一致,且破壞位置均發(fā)生在一級(jí)邊坡坡腳處,因此可以驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。

        5 結(jié)論

        (1)降雨初期,僅邊坡表層范圍內(nèi)負(fù)孔隙水壓力變化較大,隨著降雨的不斷進(jìn)行,負(fù)孔隙水壓力變化范圍的增加速度越來越慢,且從表層到濕潤(rùn)鋒位置負(fù)孔隙水壓力變化逐漸減小,說明隨降雨時(shí)間及深度的增加,雨水入滲能力逐漸減弱。

        (2)通過對(duì)比不同強(qiáng)度降雨下的負(fù)孔隙水壓力變化情況,得出雨水入滲深度隨降雨強(qiáng)度的增加而增加,但增大幅度很小,隨降雨時(shí)長(zhǎng)增加,不同強(qiáng)度降雨入滲深度差距不斷減?。唤涤陱?qiáng)度越大,從坡體表面到濕潤(rùn)鋒位置負(fù)孔隙水壓力變化值越大,說明降雨強(qiáng)度越大表層含水量越高;降雨強(qiáng)度很小時(shí),坡體表面不會(huì)出現(xiàn)飽和區(qū),當(dāng)降雨時(shí)長(zhǎng)及強(qiáng)度的增大到一定程度,飽和區(qū)才會(huì)出現(xiàn)。降雨強(qiáng)度越大,降雨所形成的滑坡范圍越小。

        (3)隨著邊坡角度的增大,坡體發(fā)生位移區(qū)域的面積及破壞影響范圍逐漸擴(kuò)大,位移也越容易發(fā)生突變。相比之下,一級(jí)坡角對(duì)坡體穩(wěn)定性具有更大影響。隨著邊坡高度的增大,坡體最大位移隨之增大,且發(fā)生位移的范圍也更大,坡體越不穩(wěn)定。

        (4)一級(jí)邊坡坡腳處,同時(shí)為整個(gè)坡體中雨水入滲深度最大位置、負(fù)孔隙水壓力變化最大位置、位移最大位置,且承受較大荷載,故該處最容易發(fā)生破壞,繼而上部失去支撐、貫通失穩(wěn),發(fā)生滑坡。

        (5)一級(jí)邊坡與二級(jí)邊坡之間存在密切聯(lián)系,改變其中一級(jí)邊坡的坡角或坡高均會(huì)對(duì)另一級(jí)邊坡的穩(wěn)定性產(chǎn)生很大影響,兩者之間的耦合作用共同決定著整個(gè)邊坡的穩(wěn)定性。

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