李斌勝

(山西省長治經(jīng)坊煤業(yè)有限公司，山西 長治 047100)

隨著煤礦開采深度的不斷加大，巷道圍巖變形特征趨于復(fù)雜，地應(yīng)力、構(gòu)造應(yīng)力增大，圍巖軟弱破碎導(dǎo)致支護(hù)困難[1-2]；因此深入剖析破碎巷道圍巖的結(jié)構(gòu)及應(yīng)力特征對巷道圍巖控制至關(guān)重要。本文結(jié)合經(jīng)坊礦3號煤層圍巖地質(zhì)條件，針對及對巷道圍巖進(jìn)行圍巖地質(zhì)力學(xué)測試，分析圍巖應(yīng)力特征和變形破壞特征，并結(jié)合目前破碎圍巖巷道的控制措施[3-6]，提出了合理的支護(hù)方案。

1 工程概況

經(jīng)坊礦位于山西省長治市上黨區(qū)西部，其3號煤層共有9個采區(qū)，3-邊角09工作面屬于七采區(qū)北翼，為向西傾斜的單斜構(gòu)造，傾角約2～10°，煤層埋深220～300 m；工作面傾向長度為148.79 m，走向長度為1 315 m；受東呈村莊保護(hù)煤柱的影響，3-邊角09工作面可正常推進(jìn)距離為793.24 m。工作面水文地質(zhì)條件為中等，工作面最大涌水量180 m3/h，可安全開采。

2 巷道圍巖力學(xué)特征

為了了解巷道圍巖的物理力學(xué)特征，為巷道支護(hù)設(shè)計(jì)及應(yīng)用提供必要的數(shù)據(jù)基礎(chǔ)，通過在經(jīng)坊礦已掘巷道中布置兩個測站，采用電子鉆孔窺視儀、小孔徑水壓致裂地應(yīng)力測量儀[7]和WQCZ-56型圍巖強(qiáng)度測試裝置來分別測試井下圍巖的基本結(jié)構(gòu)特征及圍巖裂隙發(fā)育情況、地應(yīng)力大小和方向、圍巖強(qiáng)度；測站的位置如圖1所示，第一測站位于7072巷道中，測站處巷道斷面呈矩形，錨網(wǎng)支護(hù)，測站鉆孔開孔處距離巷道底板高3 m，測站處埋深575.5 m。第二測站位于7071巷道中，巷道斷面矩形，錨網(wǎng)支護(hù)，測站鉆孔開孔處距離巷道底板高3 m，錨網(wǎng)支護(hù)，測站處埋深567.2 m。測站均為全煤巷道，兩測站所處位置受構(gòu)造及采掘影響較小，適合進(jìn)行原巖應(yīng)力測量。

圖1 經(jīng)坊礦圍巖地質(zhì)力學(xué)測試測站位置示意

2.1 頂板巖層分布及結(jié)構(gòu)觀測

第一測站鉆孔結(jié)構(gòu)觀測：通過鉆孔觀測結(jié)果顯示頂板以上0～3.3 m為煤，黑色發(fā)亮，靠經(jīng)孔口處煤體較破碎，鉆孔深處煤體裂隙較為發(fā)育；3.3～11.7 m主要為砂質(zhì)泥巖，較為致密，完整性相對較好，11.5 m處有兩條明顯橫向裂隙；11.7～11.9 m為夾層煤，11.9～12.7 m為細(xì)砂巖，該段巖層裂隙比較發(fā)育；12.7～19.0 m為中砂巖，致密堅(jiān)硬，其中13.2～14.0 m有兩處縱向裂隙；19.0～21.0 m為頁巖，巖層相互交錯，有泥巖夾層，該段孔壁完整。根據(jù)觀測結(jié)果，頂板以上13.5～14.7 m之間巖層為中砂巖，相對較為致密完整，該段適合進(jìn)行地應(yīng)力測試。

第二測站鉆孔結(jié)構(gòu)觀測：鉆孔觀測結(jié)果顯示鉆孔內(nèi)0～3.0 m為煤，黑色發(fā)亮，開孔處煤體破碎嚴(yán)重，深部煤層孔壁較為完整。3.0～14.9 m為砂質(zhì)泥巖，在7.1 m和7.5 m為裂隙，9.8～10.2 m中間有三處小的劈裂狀裂隙，而且11.0 m和14.1 m有少量的泥巖夾層，巖層相對完整；14.9～15.1 m為夾層煤，黑色發(fā)亮。15.1～15.5 m之間裂隙發(fā)育，15.5～22.2 m之間為中砂巖，巖層呈灰白色，砂質(zhì)膠結(jié)致密堅(jiān)硬，完整性較好，只有17.9 m和20.5 m處有裂隙。根據(jù)觀測結(jié)果，在頂板以上17.5～18.6 m之間巖層相對較為完整，適合進(jìn)行地應(yīng)力測試。

2.2 地應(yīng)力測試及計(jì)算

分別對每個測站的測量段進(jìn)行壓裂，利用SYY-56型水壓致裂地應(yīng)力測量儀測量每個測站的水力壓裂時呈曲線，再根據(jù)曲線通過軟件分析得到應(yīng)力計(jì)算所需要的破裂壓力、重張壓力和瞬時關(guān)閉壓力。地應(yīng)力的計(jì)算公式[8]如下：

σh=Ps-γwh

(1)

σv=γH

(2)

σH=3Ps-Pr-2γwh

(3)

式中：Pr為讀數(shù)儀上的重張壓力；Ps為讀數(shù)儀上的封閉壓力，MPa；P0為讀數(shù)儀上的靜水壓力，MPa；Pb為讀數(shù)儀上的破裂壓力，MPa；γw為水的容重，MN/m3；h為測站到讀數(shù)儀的垂直距離，m；γ為上覆巖層容重巖石；H為埋深。σh為最小水平主應(yīng)力；σH為最大水平主應(yīng)力；σv為垂直主應(yīng)力。

計(jì)算得到：經(jīng)坊煤業(yè)兩測站最大水平主應(yīng)力為20.45 MPa、18.18 MPa，最小水平主應(yīng)力為10.39 MPa、11.44 MPa，垂直應(yīng)力為13.75 MPa、13.9 MPa；數(shù)據(jù)說明該區(qū)域?qū)僦械绕叩貞?yīng)力值區(qū)域；應(yīng)力場類型為σH>σv>σh型應(yīng)力場，受構(gòu)造影響較大，水平應(yīng)力影響大。測站最大水平主應(yīng)力方向分別為N3.9°E、N29.9°E，初步判斷該區(qū)域最大水平主應(yīng)力方向大致為北東方向。在巷道支護(hù)設(shè)計(jì)中應(yīng)當(dāng)考慮應(yīng)力量值、應(yīng)力場類型和最大水平主應(yīng)力方向與巷道軸線方向的夾角等因素。

2.3 圍巖強(qiáng)度測試

在地應(yīng)力測試完后，利用WQCZ-56型圍巖強(qiáng)度測試裝置對測點(diǎn)巷道煤巖體進(jìn)行原位強(qiáng)度測試，測試結(jié)果如圖2所示。

從圖2可知：測站處3號煤煤體比較完整，煤體強(qiáng)度平均值約為10.29 MPa；第一測站頂板煤體強(qiáng)度平均值約為11.61 MPa，第二測站約為12.25 MPa；第一測站鉆孔3.3～10.0 m，巖層整體為砂質(zhì)泥巖，其巖層探針觸點(diǎn)強(qiáng)度值明顯高于其他值，巖層強(qiáng)度平均值為56.32 MPa。第二測點(diǎn)3.0～10.0 m段，巖層強(qiáng)度平均值29.21 MPa。

圖2 圍巖強(qiáng)度測試圖

3 沿空留巷圍巖控制

3.1 巷道圍巖礦壓顯現(xiàn)特征支護(hù)設(shè)計(jì)原理

根據(jù)巷道圍巖的測試，表明巷道頂板巖層具有疊合板的結(jié)構(gòu)特征，幫部煤體破裂，強(qiáng)度弱于頂?shù)装鍘r層，且兩幫與頂?shù)装彘g層理明顯，巷道頂板具有明顯的彎曲變形特征。破碎的煤幫易發(fā)生片幫、垮幫現(xiàn)象，在頂板巖層對兩幫頂角的擠壓作用下，其壓碎程度加劇，導(dǎo)致更為嚴(yán)重的礦壓顯現(xiàn)，從而導(dǎo)致兩幫對頂板的支撐作用失效，頂板巖層彎曲變形加劇，產(chǎn)生一種惡型循環(huán)。

本文研究對象為經(jīng)坊礦七采區(qū)3-邊角092回風(fēng)巷，頂板巖層一經(jīng)暴露應(yīng)當(dāng)立即支護(hù)，加固圍巖，使支護(hù)體具有一定的初期剛度，以使頂板巖層處在彈塑性變形階段，避免流變及風(fēng)化；兩幫支護(hù)除了要滿足頂板的控制要求外，還需具有可縮性，形成柔性支撐。

3.2 巷道支護(hù)設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)

采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對回風(fēng)巷的支護(hù)技術(shù)進(jìn)行研究，根據(jù)巷道的圍巖變形特征制定了3個支護(hù)方案，見表1。

表1 數(shù)值模擬方案

由圖3中可知：巷道開挖后，在巷道兩幫形成支承壓力增高區(qū)，3種方案應(yīng)力集中系數(shù)約為1.5，在巷道頂?shù)装逍纬蓱?yīng)力降低區(qū)。隨著支護(hù)強(qiáng)度的增加，支承壓力峰值向巷幫轉(zhuǎn)移，頂?shù)装逯袘?yīng)力降低區(qū)則明顯縮小，說明兩幫支護(hù)提高了兩幫圍巖的強(qiáng)度，使兩幫圍巖處于穩(wěn)定狀態(tài)?？梢钥闯觯翰捎?種支護(hù)方案，巷道頂板下沉量和兩幫移近量均在10 mm以下，而無支護(hù)條件下，頂板下沉量最大為18.8 mm，左、右?guī)鸵平?6.9 mm，兩幫移近量54 mm。說明通過錨桿支護(hù)，加固了圍巖，一定程度上減少了圍巖位移量。方案2、方案3較方案1效果更好，但方案3對比方案2效果區(qū)別不大，說明支護(hù)強(qiáng)度再加大對于巷道控制已經(jīng)沒有意義了，從綜合經(jīng)濟(jì)效益來說，方案2為最優(yōu)。

圖3 不同支護(hù)方案數(shù)值模擬結(jié)果對比圖

3.3 巷道支護(hù)方案確定

確定采用錨桿+金屬網(wǎng)+鋼筋梁+錨索聯(lián)合支護(hù)的方式，頂板支護(hù)：采用D22 mm的高強(qiáng)左旋螺紋鋼筋，長度為2 400 mm；采用樹脂加長錨固，錨固長度為1.3 m；頂錨桿預(yù)緊力350 N·m，錨固力160 kN；采用D14 mm的圓鋼筋焊接而成鋼筋托梁，寬度80 mm，長度5 100 mm；托板采用拱型高強(qiáng)度托板盤，規(guī)格為150 mm×150 mm×10 mm；用菱形金屬網(wǎng)，網(wǎng)孔規(guī)格50 mm×50 mm，網(wǎng)片規(guī)格4 600 mm×900 mm；間排距800 mm×800 mm，每排7根錨桿，頂角錨桿角度與垂線呈20°，其余垂直頂板。錨索采用D22 mm的低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，長度為9 000 mm，樹脂加長錨固，鉆孔直徑為30 mm，錨固長度為1.5 m；錨索預(yù)緊力150 kN，錨固力250 kN；錨索間排距為2 400 mm×1 600 mm，錨索托板為250 mm×250 mm×20 mm鋼板。

巷幫支護(hù)：錨桿為D22 mm高強(qiáng)左旋螺紋鋼筋，長度2 400 mm，采用樹脂端部錨固，錨固長度為1.3 m；桿預(yù)緊力300 N·m；錨固力100 kN；采用D16 mm的鋼筋焊接成鋼筋托梁，寬度90 mm，長度2 200 mm。托板采用拱型高強(qiáng)度托板盤，規(guī)格為150 mm×150 mm×10 mm。采用菱形金屬網(wǎng)，網(wǎng)孔規(guī)格50 mm×50 mm，網(wǎng)片規(guī)格2 400 mm×900 mm；錨桿間排距850 mm×800 mm，每排4根錨桿。巷道支護(hù)如圖4所示。

圖4 巷道支護(hù)圖(mm)

該支護(hù)方案現(xiàn)場應(yīng)用后，通過對巷道兩幫移近量、頂板離層量等進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，監(jiān)測結(jié)果顯示：支護(hù)60 d內(nèi)頂板下沉量最大為23 m，兩幫移進(jìn)量最大為54 m，說明巷道圍巖變形量較小，加固效果良好，見圖5。

圖5 圍巖變形量圖

4 結(jié) 語

1) 通過對地應(yīng)力、巷道圍巖強(qiáng)度測試及頂板巖層結(jié)構(gòu)的觀測，我們發(fā)現(xiàn)：巷道圍巖頂板較堅(jiān)硬，完整性較好；測試區(qū)域?qū)儆谥械绕邞?yīng)力值區(qū)，井下應(yīng)力場受構(gòu)造影響較大。裂隙體與破碎體組成的煤幫頂板彎曲變形，易發(fā)生片幫、垮幫現(xiàn)象。

2) 針對巷道圍巖的圍巖力學(xué)特征，制定了3種巷道支護(hù)方案，數(shù)值模擬顯示支護(hù)方案2能有效控制圍巖變形、減少圍巖位移量，現(xiàn)場應(yīng)用效果良好。