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        電子級丙酸乙酯合成工藝的模擬及優(yōu)化

        2022-03-03 03:20:16李光科張衛(wèi)海王玉鑫郭建軍
        石油化工 2022年1期

        梁 術(shù),李光科,張衛(wèi)海,王玉鑫,郭建軍,石 磊,,3

        (1. 沈陽化工大學(xué) 資源化工與材料教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧 沈陽 110020;2. 山東石大勝華化工集團(tuán)股份有限公司,山東 東營 257500;3. 沈陽化工大學(xué) 能源與化工產(chǎn)業(yè)技術(shù)研究院,遼寧 沈陽 110020)

        丙酸乙酯作為一種化學(xué)良性溶劑[1]可用于生產(chǎn)纖維素醚、天然樹脂及合成樹脂,作為中間體可生產(chǎn)抗瘧藥乙胺咪啶等[2-4]。丙酸乙酯還廣泛用于調(diào)配各種食用香精及煙用香精[5-7],配制朗姆酒、白酒和西洋酒[8],還可調(diào)制果實(shí)型和花香型香料[9-10]。此外,丙酸乙酯還是改善汽油燃燒性能的理想添加劑[11-13]。因此,丙酸乙酯在食品、藥業(yè)、化妝品及化學(xué)制劑等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。更為重要的是,丙酸乙酯具有水溶性差、黏度低、凝固點(diǎn)(-73.9 ℃)低、沸點(diǎn)(99.1 ℃)高、鋰鹽溶解度高及鋰離子電導(dǎo)率高等性質(zhì),可用作電解液添加劑甚至溶解鋰鹽的主溶劑,顯著提升鋰離子電池的低溫性能[14]。預(yù)計(jì)未來國內(nèi)外市場,純度達(dá)到99.995%(w)以上且不含10-6級雜醇、醚和酸等含氧化合物的高品質(zhì)丙酸乙酯將供不應(yīng)求。

        傳統(tǒng)的丙酸乙酯合成工藝是以濃硫酸等強(qiáng)酸為催化劑,采用苯系物或環(huán)己烷為帶水劑[15-18]的間歇式或半連續(xù)式酯化法,后續(xù)進(jìn)行中和、水洗及精餾等操作得到目標(biāo)產(chǎn)品。傳統(tǒng)工藝的缺點(diǎn)是濃硫酸腐蝕性較強(qiáng),且乙醇與環(huán)己烷可形成共沸物,使帶水劑回收困難。有文獻(xiàn)報(bào)道了以對甲苯磺酸銅[19]、強(qiáng)酸性陽離子交換樹脂Amberlyst 45[20]及硫酸氫鈉[9]等為催化劑合成丙酸乙酯的工藝,但因反應(yīng)時間長、穩(wěn)定性差等原因,并未實(shí)現(xiàn)工業(yè)應(yīng)用。以傳統(tǒng)的環(huán)己烷為帶水劑合成丙酸乙酯工藝為例,精餾塔塔頂采出物組成為4.8%(w)水、19.7%(w)乙醇及75.5%(w)環(huán)己烷,靜置分層后有機(jī)層循環(huán)回反應(yīng)釜作為反應(yīng)原料,大量帶水劑和乙醇循環(huán)造成潛熱浪費(fèi)且產(chǎn)品純度低。Zhang等[21]以丙酸丁酯或丁酸丁酯為萃取劑分離乙醇-帶水劑共沸物,并采用Wilson,UNIQUAC,NRTL模型擬合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),確定了三種模型的二元交互作用參數(shù)。傳統(tǒng)工藝中精餾塔塔釜組成為過量的乙醇和丙酸乙酯共沸物[22],周航等[23]利用COSMO-SAC模型確定了分離乙醇-丙酸乙酯二元共沸物的最優(yōu)萃取劑為對二甲苯,并采用Aspen Plus化工過程模擬軟件中的Wilson模型對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了很好的擬合。Zhang等[24]用三種甲基咪唑醋酸根離子液體作為萃取劑分離乙醇-丙酸乙酯共沸物,并采用UNIQUAC,NRTL,Wilson模型對汽液平衡數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián),三種模型均適用于該系統(tǒng),其中NRTL模型的計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的偏差最小。傳統(tǒng)的丙酸乙酯合成工藝中,采用帶水劑進(jìn)行除水,帶水劑-乙醇-水三元共沸物需進(jìn)一步分離,導(dǎo)致生產(chǎn)總能耗高,同時精餾塔塔釜乙醇-丙酸乙酯共沸物也需萃取精餾分離[25-26],帶水劑和萃取劑容易殘留在丙酸乙酯中使目標(biāo)產(chǎn)物品質(zhì)變差。由于傳統(tǒng)酯化法合成丙酸乙酯的工藝比較復(fù)雜,未發(fā)現(xiàn)對該過程進(jìn)行工藝和能耗模擬的公開報(bào)道。

        本工作在丙酸與乙醇酯化合成丙酸乙酯的過程中,引入無機(jī)分子篩膜脫水[27-28],避免使用萃取劑和帶水劑,提出了一種合成電子級丙酸乙酯的新工藝,并利用Aspen Plus V10化工過程模擬軟件對合成丙酸乙酯的連續(xù)過程進(jìn)行模擬及優(yōu)化。

        1 模型的建立

        1.1 丙酸和乙醇酯化反應(yīng)組成及平衡常數(shù)測定

        首先將定量丙酸加入到三口燒瓶中,加熱至反應(yīng)溫度,然后加入已預(yù)熱到反應(yīng)溫度的乙醇(丙酸與乙醇的摩爾比為1∶1),并加入3%(w)丙酸含量的對甲苯磺酸催化劑,控制攪拌轉(zhuǎn)速300 r/min消除傳質(zhì)影響,使反應(yīng)物和催化劑充分接觸,每間隔30 min取樣1次,采用日本島津公司GC-2010型氣相色譜儀分析試樣組成(FID檢測),待組成不再變化時,視為反應(yīng)達(dá)到平衡。

        采用內(nèi)標(biāo)法計(jì)算反應(yīng)體系中丙酸、乙醇及丙酸乙酯的含量,并根據(jù)酯化反應(yīng)方程式計(jì)算不同反應(yīng)溫度下反應(yīng)體系的平衡組成和平衡常數(shù),結(jié)果如表1所示。

        表1 不同溫度下反應(yīng)體系的平衡組成及平衡常數(shù)Table 1 Equilibrium composition and constant of reaction system at different temperatures

        從表1可看出,隨反應(yīng)溫度的升高,反應(yīng)平衡常數(shù)逐漸減小,說明合成丙酸乙酯的酯化反應(yīng)為放熱反應(yīng),低溫促進(jìn)反應(yīng)向正方向進(jìn)行;反應(yīng)平衡常數(shù)大于1,說明原料丙酸和乙醇的平衡轉(zhuǎn)化率較高,正向反應(yīng)進(jìn)行得比較徹底;酯化反應(yīng)產(chǎn)物僅有丙酸乙酯和水,如果能及時將水移出反應(yīng)體系,則反應(yīng)可以繼續(xù)向正反應(yīng)方向進(jìn)行,從而打破反應(yīng)平衡限制,顯著提高丙酸和乙醇的轉(zhuǎn)化率及丙酸乙酯的收率。

        1.2 交互作用參數(shù)及體系共沸組成特性

        選用NRTL模型對丙酸和乙醇的酯化反應(yīng)進(jìn)行優(yōu)化模擬[29]。乙醇-水、乙醇-丙酸乙酯、丙酸乙酯-水、丙酸-乙醇、丙酸-丙酸乙酯和丙酸-水的二元交互作用參數(shù)均來自系統(tǒng)數(shù)據(jù)庫APV100 LLEASPEN、APV100 VLE-HOC和APV100 VLE-IG[30],如表2所示。

        丙酸和乙醇酯化反應(yīng)體系中純組分和共沸物在0.1 MPa下的沸點(diǎn)見表3,表3中的數(shù)據(jù)是通過Aspen Plus分析得到的。由表3可見,最輕的成分是乙醇-丙酸乙酯-水三元共沸物,最重的成分是丙酸。

        表3 丙酸和乙醇酯化反應(yīng)體系中純組分和共沸物在0.1 MPa下的沸點(diǎn)Table 3 Boiling point of pure components and azeotropes in the esterification system of PA and EA at 0.1 MPa

        1.3 模型的建立、反應(yīng)流程及指標(biāo)要求

        在通過反應(yīng)精餾合成丙酸乙酯的過程中,采用無機(jī)分子篩膜脫水,打破乙醇-丙酸乙酯-水三元恒沸體系,不使用萃取劑和帶水劑。在反應(yīng)精餾塔塔頂采出高丙酸乙酯含量的乙醇-丙酸乙酯-水三元恒沸物,經(jīng)無機(jī)分子篩膜脫水后進(jìn)入第二精餾塔,在第二精餾塔塔頂采出低丙酸乙酯含量的乙醇-丙酸乙酯二元共沸物并循環(huán)返回反應(yīng)精餾塔或作為反應(yīng)原料。丙酸乙酯合成工藝的Aspen Plus模擬流程見圖1。為了降低反應(yīng)精餾塔處理負(fù)荷,原料丙酸和乙醇以摩爾比1∶1進(jìn)入混合器MIX,經(jīng)換熱器H-101換熱后進(jìn)入預(yù)反應(yīng)器R-101進(jìn)行酯化反應(yīng)。平衡組成物料通過泵P-101輸送到反應(yīng)精餾塔T-101,塔釜采出大量丙酸、少量丙酸乙酯及微量乙醇和水,經(jīng)分離器M-103分離后,丙酸返回至混合器MIX中繼續(xù)參與反應(yīng)。T-101塔頂采出乙醇-丙酸乙酯-水三元恒沸物,組成為16.50%(w)乙醇、70.97%(w)丙酸乙酯及12.53%(w)水(實(shí)驗(yàn)測定值),在分離器M-101中經(jīng)無機(jī)分子篩膜脫水后得到乙醇-丙酸乙酯混合物,通過卡爾費(fèi)休微量水分析儀測定水含量低于200×10-6(w),經(jīng)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,無機(jī)分子篩膜的分離效果可穩(wěn)定使用1 000 h以上。乙醇-丙酸乙酯混合物經(jīng)第二精餾塔T-102分離提純,塔頂采出乙醇-丙酸乙酯共沸物,經(jīng)分離器M-102分離后乙醇返回至混合器MIX,繼續(xù)參與反應(yīng);T-102塔釜得到丙酸乙酯產(chǎn)品。預(yù)設(shè)丙酸乙酯產(chǎn)量為8 000 t/a,初定反應(yīng)精餾塔T-101塔板數(shù)40塊,進(jìn)料位置第20塊塔板處,回流比2,常壓;第二精餾塔T-102塔板數(shù)40塊,進(jìn)料位置第20塊塔板處,回流比2,常壓。反應(yīng)精餾塔體系擬定的指標(biāo)為:T-101塔頂丙酸含量低于1×10-6(w),丙酸乙酯含量越高越好,丙酸乙酯/乙醇摩爾比越大越好;T-101塔釜乙醇含量低于1×10-6(w),水含量低于1×10-6(w),丙酸乙酯含量低于0.5%(w);T-102塔頂丙酸乙酯含量越低越好,丙酸乙酯/乙醇摩爾比越小越好;T-102塔釜丙酸乙酯含量高于99.995%(w),乙醇含量低于1×10-6(w),丙酸含量低于1×10-6(w)。達(dá)到上述指標(biāo)時,反應(yīng)精餾結(jié)合膜脫水技術(shù)合成丙酸乙酯工藝的整體能耗較低。

        圖1 丙酸乙酯合成工藝的Aspen Plus模擬流程Fig.1 Aspen Plus simulation flow chart of synthesis process of EP.MIX Mixer;H-101-H-104 Heat exchanger;R-101 Pre-reactor;P-101-P-103 Pump;T-101,T-102 Distilling tower;M-101-M-103 Separator

        2 結(jié)果與討論

        2.1 反應(yīng)精餾塔T-101的模擬優(yōu)化

        2.1.1 理論塔板數(shù)的影響

        精餾塔理論塔板數(shù)是影響塔頂/塔釜組分、能耗及設(shè)備投資等的重要參數(shù),合理的理論塔板數(shù)不僅能明顯降低能耗及設(shè)備投資成本,還可以提高產(chǎn)品純度。通過物料平衡計(jì)算出反應(yīng)精餾塔T-101塔頂采出量約1 580 kg/h,擬定精餾塔中部位置進(jìn)料、塔頂回流比為2,考察理論塔板數(shù)對塔頂組成、塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響,結(jié)果見表4。

        表4 理論塔板數(shù)對反應(yīng)精餾塔T-101塔頂/塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響Table 4 Influence of theoretical plate numbers(N) on the top/bottom composition and reboiler heat duty(Q) of T-101

        由表4可知,隨著T-101理論塔板數(shù)的增加,塔頂丙酸含量逐漸降低,理論塔板數(shù)為3,5,10,20時,T-101塔頂丙酸含量高于1×10-6(w);而理論塔板數(shù)為30,40,50時,T-101塔頂丙酸含量均小于1×10-6(w)。T-101理論塔板數(shù)大于等于20時,塔頂乙醇、丙酸乙酯和水含量基本相同,塔釜乙醇和水含量均小于1×10-6(w)。T-101塔釜再沸器熱負(fù)荷隨理論塔板數(shù)的增加逐漸降低,當(dāng)理論塔板數(shù)大于等于10時,塔釜再沸器熱負(fù)荷基本保持不變。綜合考慮設(shè)備投資成本、能耗及產(chǎn)品純度等因素,T-101理論塔板數(shù)優(yōu)選為30。

        2.1.2 進(jìn)料位置的影響

        精餾塔不同進(jìn)料位置對塔頂/塔釜產(chǎn)物組成及產(chǎn)品純度有重要影響。擬定T-101塔頂采出量1 580 kg/h、理論塔板數(shù)30,控制回流比為2,考察進(jìn)料位置對T-101塔頂組成、塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響,結(jié)果見表5。由表5可知,進(jìn)料位置為第2,5,10,29塊塔板時,T-101塔頂丙酸含量過高;進(jìn)料位置為第25塊塔板時,T-101塔釜乙醇含量大于1×10-6(w);進(jìn)料位置為第15或20塊塔板時,均滿足塔頂丙酸含量小于1×10-6(w)、塔釜乙醇和水含量小于1×10-6(w)及塔釜丙酸乙酯含量小于0.5%(w)等指標(biāo)要求,且進(jìn)料位置對塔釜再沸器熱負(fù)荷影響不大。因此,T-101塔最佳進(jìn)料位置為距塔頂1/2~2/3處,即第15~20塊塔板處。

        表5 進(jìn)料位置對T-101塔頂/塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響Table 5 Influence of the feeding position on the top/bottom composition and reboiler heat duty of T-101

        2.1.3 回流比的影響

        精餾塔回流比對精餾過程中的分離效果、塔頂/塔釜組成及能耗有重要的影響:增加回流比可提高產(chǎn)品純度并降低雜質(zhì)含量,但會降低精餾塔的生產(chǎn)能力和處理量,而且會增加生產(chǎn)單位質(zhì)量產(chǎn)品的能耗;若回流比過小,則塔板液相減少,氣-液傳質(zhì)和分離效果不好,塔底重組分被夾帶到塔頂,導(dǎo)致塔頂產(chǎn)品品質(zhì)下降。在T-101理論塔板數(shù)30、進(jìn)料位置第20塊板、塔頂采出量為1 580 kg/h條件下,考察回流比對塔頂組成、塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響,結(jié)果見表6。由表6可見,除回流比為0.1和0.3時T-101塔頂丙酸含量高于1×10-6(w)外,其余回流比下T-101塔頂丙酸含量均小于1×10-6(w)、塔釜丙酸乙酯含量均小于0.5%(w)、塔釜乙醇和水含量均小于1×10-6(w);回流比為0.1時,塔釜再沸器熱負(fù)荷最低,之后隨回流比的增大,塔釜再沸器熱負(fù)荷持續(xù)增大。依據(jù)在保證產(chǎn)品純度的前提下降低能耗的原則,T-101的回流比優(yōu)選為0.5。

        表6 回流比對T-101塔頂/塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響Table 6 Influence of the reflux ratios on the top/bottom composition and reboiler heat duty of T-101

        2.2 第二精餾塔T-102的模擬優(yōu)化

        2.2.1 理論塔板數(shù)的影響

        反應(yīng)精餾塔T-101經(jīng)模擬優(yōu)化后,塔頂采出量為1 580 kg/h,采出物料的組成為丙酸5.74×10-7(w)、乙醇0.165 02(w)、丙酸乙酯0.709 71(w)、水0.125 27(w),經(jīng)膜脫水后物料組成為丙酸6.55×10-7(w)、乙醇0.188 64(w)、丙酸乙酯0.811 36(w)、水1.43×10-7(w),該物料進(jìn)入第二精餾塔T-102,T-102主要是對乙醇-丙酸乙酯進(jìn)行分離,它的操作條件影響丙酸乙酯產(chǎn)品的純度和產(chǎn)能。在T-102塔頂采出量約360 kg/h,擬定距塔中部位置進(jìn)料,塔頂回流比為2條件下,理論塔板數(shù)對塔頂組成、塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響見表7。由表7可知,脫水后的物料進(jìn)入T-102,能夠保證在塔頂采出乙醇-丙酸乙酯共沸物,塔頂丙酸和水含量均小于1×10-6(w),且隨著理論塔板數(shù)的增加,塔頂乙醇含量逐漸增加并趨于穩(wěn)定,塔釜乙醇含量逐漸降低,塔釜丙酸和水含量均小于1×10-6(w)。當(dāng)理論塔板數(shù)為3,5,10,20,30時,T-102塔釜乙醇含量高于1×10-6(w),丙酸乙酯產(chǎn)品純度不達(dá)標(biāo);而理論塔板數(shù)為40和50時,T-102塔釜乙醇含量遠(yuǎn)小于1×10-6(w),塔釜丙酸乙酯純度均可達(dá)到99.999 9%(w)以上,滿足鋰離子電池電解液材料對純度要求。隨著理論塔板數(shù)的增加,塔釜再沸器熱負(fù)荷緩慢增加,理論塔板數(shù)為40時達(dá)到最大。考慮到設(shè)備的投資成本,T-102理論塔板數(shù)優(yōu)選為40。2.2.2 進(jìn)料位置的影響

        表7 理論塔板數(shù)對T-102塔頂/塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響Table 7 Influence of theoretical plate numbers on the top/bottom composition and reboiler heat duty of T-102

        T-102塔頂采出量為360 kg/h、理論塔板數(shù)為40,控制回流比為2,考察進(jìn)料位置對塔頂組成、塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響,結(jié)果見表8。由表8可知,隨進(jìn)料位置下移,塔釜丙酸乙酯含量逐漸增加而后略有降低;進(jìn)料位置在第20~30塊時,塔釜丙酸乙酯的純度均可達(dá)到99.999 9%(w)以上,滿足鋰離子電池電解液材料對純度的要求。隨著進(jìn)料位置下移,塔釜乙醇含量先降低后逐漸增大,進(jìn)料位置為第2,5,10,15,35,39塊塔板時,塔釜乙醇含量大于1×10-6(w),不滿足產(chǎn)品品質(zhì)要求;進(jìn)料位置為第20~30塊塔板時,塔釜乙醇和水的含量均小于1×10-6(w)。塔釜再沸器熱負(fù)荷變化較小。T-102塔進(jìn)料位置選擇距塔頂1/2~3/4處,即第20~30塊塔板處。

        表8 進(jìn)料位置對T-102塔頂/塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響Table 8 Influence of the feeding position on the top/bottom composition and reboiler heat duty of T-102

        2.2.3 回流比的影響

        在T-102塔理論塔板數(shù)40塊、進(jìn)料位置第20塊塔板、塔頂采出量為360 kg/h條件下,考察回流比對塔頂組成、塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響,結(jié)果見表9。

        由表9可知,隨T-102塔回流比的增加,塔頂乙醇含量逐漸增加、塔釜丙酸乙酯純度逐漸提高、塔釜再沸器熱負(fù)荷逐步增大。回流比小于等于1.7時,塔釜乙醇含量大于1×10-6(w),同時丙酸乙酯純度也低于99.995%(w),達(dá)不到鋰離子電池電解液的要求;當(dāng)回流比為1.9和2.0時,T-102塔釜乙醇含量遠(yuǎn)小于1×10-6(w),塔釜丙酸乙酯純度均大于99.999 9%(w)。考慮到產(chǎn)品品質(zhì)及能耗,T-102塔回流比優(yōu)選1.9。

        表9 回流比對T-102塔頂/塔釜組成及塔釜再沸器熱負(fù)荷的影響Table 9 Influence of the reflux ratios on the top/bottom composition and reboiler heat duty of T-102

        T-101和T-102的模擬優(yōu)化結(jié)果表明,為實(shí)現(xiàn)綠色、連續(xù)、無帶水劑及低能耗合成高品質(zhì)丙酸乙酯的目的,T-101塔的最佳工藝參數(shù)為:理論塔板數(shù)優(yōu)選30,進(jìn)料位置塔中第20塊塔板處,回流比優(yōu)選0.5;T-102塔最佳工藝參數(shù)為:理論塔板數(shù)優(yōu)選40,進(jìn)料位置第20塊塔板處,回流比優(yōu)選1.9。最終產(chǎn)品丙酸乙酯純度可達(dá)99.999 9%(w)以上,水和乙醇含量均低于1×10-6(w),產(chǎn)品丙酸乙酯產(chǎn)量8 000 t/a,總能耗2.78×106kJ/h。

        3 結(jié)論

        1)提出了一種合成電子級丙酸乙酯的新工藝,采用無機(jī)分子篩膜脫水,打破乙醇-丙酸乙酯-水三元恒沸體系,避免了萃取劑和帶水劑的使用。

        2)利用Aspen Plus V10 化工模擬軟件對連續(xù)反應(yīng)精餾過程進(jìn)行了模擬,采用兩個精餾塔流程,丙酸乙酯產(chǎn)品純度大于99.999 9%(w),水和乙醇含量均低于1×10-6(w),設(shè)計(jì)丙酸乙酯產(chǎn)能8 000 t/a的總能耗約為2.78×106kJ/h。

        3)反應(yīng)精餾塔T-101最優(yōu)參數(shù)為:理論塔板數(shù)30,第20塊塔板處進(jìn)料,回流比0.5,塔頂采出量1 580 kg/h;第二精餾塔T-102最優(yōu)參數(shù)為:理論塔板數(shù)40,第20塊塔板處進(jìn)料,回流比1.9,塔頂采出量360 kg/h。

        4)電子級丙酸乙酯合成新工藝可以降低投資成本,提升產(chǎn)能,在無帶水劑和萃取劑且低能耗條件下實(shí)現(xiàn)高品質(zhì)丙酸乙酯的連續(xù)合成。

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