張 丹，鄭彩英，王 祥，郭 勇

(1.四川公路橋梁建設(shè)集團(tuán)有限公司，成都 610041；2.四川省安全科學(xué)技術(shù)研究院，成都 610045)

特大懸索橋跨過(guò)深壑峽谷，隧洞錨碇因內(nèi)在特點(diǎn)[1]成高陡懸崖岸，諸如川藏高速公路瀘定特大橋成都岸，近乎垂直的陡坡上最適宜采用的錨固形式。

隨著高鐵、高速公路網(wǎng)絡(luò)在深谷陡山的西部延伸，隧洞錨碇被廣泛應(yīng)用，涌現(xiàn)出諸多錨碇隧洞爆破開挖研究項(xiàng)目，研究方向集中于針對(duì)具體錨碇隧洞特定區(qū)間或斷面、確定的高度點(diǎn)進(jìn)行爆破開挖振動(dòng)實(shí)驗(yàn)監(jiān)測(cè)，利用信息擬合、數(shù)值模擬等手段，研究中隔巖柱爆破振動(dòng)累積效應(yīng)、應(yīng)力分布特征[2]，其豐富的錨碇開挖爆破經(jīng)驗(yàn)與理論研究成果，促進(jìn)錨碇隧洞及其公路鐵路隧洞開挖爆破技術(shù)的提高。

錨碇隧道開挖存在主要3大問題：①陡坡錨碇隧洞或公路隧道洞口短距離爆破開挖，洞口危石和卸載裂縫或順坡裂縫因爆破振動(dòng)激勵(lì)加強(qiáng)振動(dòng)而最易被破損而失穩(wěn)或垮塌甚至滑坡。②無(wú)論錨碇位于公路路基上或下，錨碇隧洞、公路隧道均為小凈距相鄰，四隧洞爆破開挖振動(dòng)而中隔巖柱呈現(xiàn)脆性破壞或塑性流變而被損傷，使豎向或水平相鄰隧洞圍巖失穩(wěn)，增加懸索橋的風(fēng)險(xiǎn)。③錨碇隧道或公路隧道誰(shuí)先爆破開挖相互損傷或影響程度較小。

針對(duì)錨碇隧洞、公路隧道結(jié)構(gòu)特征、空間位置關(guān)系、圍巖及地表地質(zhì)特征，依據(jù)隨機(jī)復(fù)合波動(dòng)力學(xué)理論，借助已有的數(shù)值模擬、監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行復(fù)核，從巖石力學(xué)和非平穩(wěn)隨機(jī)復(fù)合波動(dòng)理論研究錨碇隧洞或公路隧道爆破開挖，陡坡洞口不耦合巖層、偏壓套拱孤石，中隔巖柱、隧洞間柱、隧洞圍巖爆破振動(dòng)響應(yīng)特征進(jìn)行分析，從而優(yōu)化爆源因素，確定最佳工作面布置幾何尺寸和推進(jìn)線路，確定先、后錨碇隧洞爆破開挖最小安全間隔，解決錨碇隧道開挖主要3大問題。

赤水河特大橋，目前為亞洲山區(qū)跨徑第一的懸索橋，不但風(fēng)場(chǎng)方向多變，峰值尖銳，而且?guī)r石強(qiáng)烈溶蝕，構(gòu)造發(fā)育。隧洞錨碇爆破開挖效果將直接關(guān)聯(lián)赤水河特大橋風(fēng)險(xiǎn)。西部高鐵、高速公路隧洞錨碇類似情況很多，本文以赤水河大橋隧洞錨碇開挖爆破振動(dòng)效應(yīng)特點(diǎn)作為研究方向，且有重要參考價(jià)值。

1 工程概況

江習(xí)古高速公路赤水河特大橋起止樁號(hào)為K95+991.656、K96+071.919，主跨1 200 m。赤水河特大橋四川岸地形受地質(zhì)構(gòu)造控制，山脈高聳、切割強(qiáng)烈，嶺谷高差近500 m，隧洞錨碇位于海拔768 m高山腰，四川岸塔高243.5 m(見圖1)，洞口陡坡賦存三套巖層，陡傾順層卸載裂縫離隧洞口10 m，拉張寬度約30 cm，全斷面貫通，且巨大孤石偏壓套拱。

圖1 赤水河特大橋四川岸Fig.1 Sichuan bank of Chishui Rive Super Bridge

錨碇隧洞圍巖巖層由鈣質(zhì)泥巖與灰?guī)r構(gòu)成，互為夾層，巖層產(chǎn)狀由315°∠35°變?yōu)?70°∠15°，單斜構(gòu)造，為Ⅲ、Ⅳ類。錨碇隧洞后錨室最大斷面17 m×27 m，近460 m2，軸長(zhǎng)79 m，傾角45°，錨固索力76.607 萬(wàn)kN，左右錨碇最小距離10 m，最大距離17 m，遠(yuǎn)小于規(guī)定最小凈距離54 m。

高速公路毛家寨隧洞位于錨碇隧洞左右斜下側(cè)，與后錨室最近空間距離23 m，遠(yuǎn)小于規(guī)定界限值最小凈距54 m(見圖2)。

圖2 錨碇隧洞與公路隧道相互空間關(guān)系Fig.2 The spatial relation between anchorage tunnel and highway tunnel

2 短掘洞口爆破振動(dòng)響應(yīng)特征分析

2.1 巖體整體性好陡坡洞口爆破開挖振動(dòng)響應(yīng)效應(yīng)

關(guān)于順層巖質(zhì)邊坡隧洞洞口爆破振動(dòng)穩(wěn)定性研究，文獻(xiàn)[3]認(rèn)為洞口坡體安全系數(shù)應(yīng)考慮振動(dòng)頻率、阻尼、振動(dòng)頻率特征更為合理。實(shí)驗(yàn)研究坡底前沿爆破開挖，山坡迎爆側(cè)響應(yīng)強(qiáng)于山脊背爆側(cè)放大振動(dòng)作用，頻域隨淺埋隧洞跨覆比與垮高比增加而變寬，地表響應(yīng)增強(qiáng)，且主頻高移[4-5]，錨碇隧洞或公路隧道開挖為陡坡坡體內(nèi)非坡底前沿地表爆破開挖，且因黏性土濾波作用，本頻率域變窄，主頻低移，而當(dāng)山坡自振頻率偏高，兩者必然回移，因此需研究陡坡洞口爆破振動(dòng)響應(yīng)特征，以確認(rèn)誘發(fā)坍塌隱患難易程度。

物理模型被視地質(zhì)體為黏彈體，隧洞輪廓與地表為自由面，其他界面為無(wú)限體，對(duì)等同爆源因素、等距離、類似的地質(zhì)條件進(jìn)行地質(zhì)體爆破動(dòng)力數(shù)值模擬研究，有阻尼受迫動(dòng)力平衡方程為

(1)

物理力學(xué)模型數(shù)值模擬研究結(jié)果表明洞口振動(dòng)增強(qiáng)，有放大振動(dòng)作用。

由于離洞口短距離掘進(jìn)，地震波傳播路徑短，巖土濾波作用弱，頻率未能降至洞口自振頻率而因共振而出現(xiàn)反彈，出現(xiàn)振動(dòng)速度隆起，而是下臥巖層牽引上覆蓋層振動(dòng)，上覆巖層位于遠(yuǎn)端或末端，即自由端，地震波入射到地表界面發(fā)生反射而強(qiáng)度加倍增加，振動(dòng)必然成倍加強(qiáng)，如爆破振動(dòng)峰值強(qiáng)烈至一定程度，洞口出現(xiàn)淺層卸載裂縫，甚至發(fā)展，上或外巖層即洞口巖體可被甩脫或滑坡。

2.2 陡坡深層卸載裂縫爆破開挖洞口振動(dòng)效應(yīng)

地震波因以巖土顆粒相互牽引而傳播，而卸載裂縫或斷層巖粒空隙增大致使具有短波長(zhǎng)、高頻波難以為繼；或因其充填物黏性較強(qiáng)，其有阻高頻通低頻特征，因此斷層或卸載裂縫濾波作用突出，僅能低頻長(zhǎng)波傳播。

因錨碇隧洞或公路隧道近洞口短距離開挖爆破擾動(dòng)形成地震波主震頻率偏高，波長(zhǎng)短，因此上、下或里、外巖層振動(dòng)特征區(qū)別顯著，出現(xiàn)振型與下臥巖體不一致，振動(dòng)頻率降低，振幅加大，呈現(xiàn)相對(duì)位移，裂縫或斷層層間垂直越大越明顯，相對(duì)振動(dòng)越強(qiáng)烈，裂縫發(fā)展或斷層走滑越快，因而覆蓋層或殘積地層振動(dòng)響應(yīng)相對(duì)加強(qiáng)，存在放大效應(yīng)，導(dǎo)致深層卸載裂縫外層巖體整體大規(guī)?；?見圖3)。

圖3 錨碇隧洞深層陡傾斜順層卸載裂縫Fig.3 Unloading crack of deep steep inclined bedding of anchorage tunnel

2.3 偏壓套拱巨型危石洞口爆破振動(dòng)力學(xué)特點(diǎn)

洞口賦存豎向“X”交叉次生斷層，形成巨型危巖偏壓套拱，易形成軸向、橫向裂縫發(fā)展，套拱畸變失穩(wěn)。

錨碇隧洞爆破掘進(jìn)，可加劇惡化孤石偏壓套拱力學(xué)參數(shù)。

偏壓套拱巨型孤石，由于位于遠(yuǎn)端或末端，且無(wú)受山體牽引作用，僅存推力作用，當(dāng)洞口受爆破地震波地振響應(yīng)，孤石回程可為非觸及，必然出現(xiàn)砸向套拱，損傷套拱，導(dǎo)致洞口巖體失穩(wěn)，甚至導(dǎo)致洞口崩塌。

赤水河大橋錨碇隧洞洞口深部陡傾斜順層卸載裂縫經(jīng)勘察確認(rèn)貫通錨碇隧洞，巨型孤石偏壓套拱。因高陡邊坡不適宜削坡，清除危石。

通過(guò)對(duì)深部順層卸載裂縫注漿錨固支護(hù)，地表多級(jí)截洪排水治理；孤石偏壓套拱適宜于縫隙灌漿增厚，加長(zhǎng)加厚套拱和二襯，同時(shí)用砼澆筑以斜坡形式抹平孤石四周進(jìn)行防治，使洞口形成整體性強(qiáng)的結(jié)構(gòu)體(見圖4)。實(shí)踐證明加固效果良好。

圖4 孤石偏壓錨碇隧洞加強(qiáng)套拱Fig.4 Strengthened arch of anchorage tunnel with isolated rock bias

3 中隔巖柱振動(dòng)響應(yīng)力學(xué)分析

3.1 先行洞中隔巖柱爆破振動(dòng)特征分析

3.1.1 軸向振動(dòng)特征分析

數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究隨后行錨碇隧洞爆破開挖推進(jìn)，先行洞中隔巖柱振動(dòng)響應(yīng)逐漸增強(qiáng)[6]。中隔巖柱振動(dòng)響應(yīng)特征必受邊界約束與藥包群包絡(luò)空間激勵(lì)因素或特征的影響。沿錨碇隧洞軸線，斷面連續(xù)擴(kuò)張，中隔巖柱高厚比增大，厚度減小，柔性增強(qiáng)，擺動(dòng)幅度必然增大，先行洞中隔巖柱振動(dòng)響應(yīng)也應(yīng)逐漸增強(qiáng)(見圖5)。

圖5 中隔巖柱先行隧洞側(cè)測(cè)點(diǎn)分向振動(dòng)速度Fig.5 Vibration and velocity of the measuring point on the rock pillar in the proceeding tunnel

在中隔巖柱上先行洞側(cè)，與后行洞掌子面0、3、8 m布設(shè)質(zhì)點(diǎn)速度監(jiān)測(cè)點(diǎn)(見圖6)，驗(yàn)證了理論分析正確性(見圖5)，體現(xiàn)了后行洞爆破開挖，中隔巖柱先行洞側(cè)沿軸質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度空間分布態(tài)勢(shì)。當(dāng)然若振源強(qiáng)度增強(qiáng)，必然整個(gè)中隔巖柱擺動(dòng)增大。

圖6 后行洞單藥包爆破先行洞中隔巖柱質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度Fig.6 Particle vibration velocity of rock separation column in the first tunnel of single charge blasting in the rear tunnel

自振模態(tài)頻率是研究的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)內(nèi)在、固有特性，與質(zhì)量反向相關(guān)，與剛度正向相關(guān)，系統(tǒng)剛度與結(jié)構(gòu)自然邊界自由度、邊界約束條件呈正向相關(guān)，受迫振動(dòng)頻率越接近自振頻率，越接近基頻，結(jié)構(gòu)系統(tǒng)擺幅越大。

爆破地震波為非平穩(wěn)隨機(jī)復(fù)合波動(dòng)，為多階振型波，越接近巖土自振頻率、基頻，巖土振動(dòng)幅度越大。由于巖土阻尼作用，地震波高級(jí)振型更易衰減，僅在初始時(shí)域、近區(qū)域才比較明顯。

但先行洞中隔巖柱振動(dòng)響應(yīng)，從后行洞開挖斷面處，沿隧洞軸線至出口方向，不是逐漸減小，而是逐漸增大，然后開始逐漸減小至消失。中隔巖柱約束在后行洞開挖斷面處因發(fā)生突變，后行洞對(duì)中隔巖柱約束在斷面處發(fā)生突變，解除邊界約束，遠(yuǎn)離突變點(diǎn)，中隔巖柱柔度增強(qiáng)，受后行洞開挖斷面約束影響減弱，必然振幅逐漸增大，爆破振動(dòng)響應(yīng)增強(qiáng)。爆破地震波遠(yuǎn)離爆源傳播，因地震波能流耗損與彌散，必然衰減。

中隔巖柱徑向不受約束，暴露面積大，軸向無(wú)邊界條件，而豎向上下邊界約束條件較強(qiáng)，相對(duì)于爆源特征，徑向、軸向、法向三分量振動(dòng)響應(yīng)依次減弱。遠(yuǎn)離爆源，因地震波能流路徑存在耗損與彌散，三分量逐漸緩慢而傾于一致。

面內(nèi)點(diǎn)陣藥包群爆破地震波主傳播方向?yàn)樗幇好嬷行姆ň€方向，該方向15～20 m內(nèi)衰減很慢，因此前后洞爆破開挖面需拉開距離，確保施工安全。

為避免中隔巖柱出現(xiàn)過(guò)度振動(dòng)響應(yīng)，可通過(guò)改善軸向爆破振動(dòng)響應(yīng)動(dòng)力分布特征，拉開先、后行洞爆源距離，優(yōu)化爆破參數(shù)而實(shí)現(xiàn)，同時(shí)調(diào)整原“一”型正臺(tái)階為“L”型臺(tái)階或垂直梯形掏槽控爆推進(jìn)(見圖7)，同等條件下，爆破振動(dòng)測(cè)試強(qiáng)度降低，其實(shí)質(zhì)增加了中隔巖柱邊界約束。

圖7 優(yōu)化后“L”型臺(tái)階控爆、垂直梯形控爆開挖推進(jìn)Fig.7 Propulsion of “L” bench or vertical trapezoid blasting excavation

相鄰兩輪分別采取普通“一”型臺(tái)階與“L”型臺(tái)階爆破開挖，采用相同爆破參數(shù)、裝藥結(jié)構(gòu)與起爆方式，在隔巖柱先行洞側(cè)對(duì)應(yīng)點(diǎn)使用TC-4850爆破測(cè)振儀拾振分析，“一”型臺(tái)階爆破振動(dòng)較“L”型強(qiáng)烈(見圖8)。

圖8 普通臺(tái)階爆破與“L”臺(tái)階爆破質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)度比較Fig.8 Comparison of particle vibration degree between ordinary bench blasting and “L” bench blasting

3.1.2 斷面振動(dòng)特征分析

中隔巖柱邊墻從拱腳至柱頂較從拱腳至柱腳振動(dòng)響應(yīng)峰值更快衰減。

地震波徑向遠(yuǎn)離爆源，先行隧洞產(chǎn)生應(yīng)力集中，后逐漸恢復(fù)原有地震波遠(yuǎn)行傳播特征。先行洞因應(yīng)力集中，可能被破損，因中隔巖柱為迎爆側(cè)，邊界約束弱，中隔巖柱為應(yīng)力集中峰值點(diǎn)，遠(yuǎn)端約束條件強(qiáng)，地震波畸變下降，遠(yuǎn)端柱腳圍巖擺幅最弱。

為改善先行錨碇隧洞爆破振動(dòng)動(dòng)力分布，可優(yōu)化后行洞爆破參數(shù)。減少上臺(tái)階爆破高度，掏槽靠近對(duì)側(cè)布置，控制掏槽最大段藥量。

3.2 后行洞爆破開挖形式對(duì)振動(dòng)響應(yīng)特征反應(yīng)分析

3.2.1 爆源因素與距中隔巖柱距離對(duì)中隔巖柱影響

炸藥爆速低、沖擊波強(qiáng)度弱、藥包遠(yuǎn)離圓形、單藥包量低、單段藥量低、藥包分散大、延時(shí)長(zhǎng)，重心遠(yuǎn)離中隔巖柱，則后行洞中隔巖柱爆破振動(dòng)相應(yīng)響應(yīng)小。

孔特征、孔網(wǎng)參數(shù)、起爆順序、延時(shí)特征、掏槽形式、孔參數(shù)、預(yù)裂狀態(tài)、光爆形式、不耦合系數(shù)等爆破參數(shù)決定了炸藥包特征及其空間點(diǎn)陣狀態(tài)，起爆時(shí)間狀態(tài)，裝藥集中度、裝藥量、藥包集中度、夾制系數(shù)，與中隔巖柱空間位置關(guān)系，最終決定和影響中隔巖柱、隧洞圍巖響應(yīng)程度，破損與圍巖與中隔巖柱的穩(wěn)定。應(yīng)避免使用近球形、較大藥包、藥包群高度集中，耦合裝藥和近中隔巖柱掏槽。

3.2.2 改變爆破開挖形式

為降低隧洞圍巖、中隔巖柱振動(dòng)損傷、控制失穩(wěn)，確保開挖進(jìn)度，可改原臺(tái)階開挖、中間掏槽爆破為遠(yuǎn)離中隔巖柱，不對(duì)稱豎向梯形掏槽，且預(yù)裂孔與光面孔錯(cuò)開增大距離[7]結(jié)合使用(見圖7)，靠近中隔巖柱可采用逐孔起爆，降低最大段藥量，控制振動(dòng)，保護(hù)中隔巖柱。

在同一錨碇隧道先后進(jìn)行“一”型、垂直梯形不對(duì)稱掏槽同循環(huán)進(jìn)尺爆破開挖，盡管因“一”型斷面較垂直梯形不對(duì)稱掏槽斷面稍小，爆破藥量相對(duì)較少，其他條件不變情況下，但在隔巖柱先行洞側(cè)對(duì)應(yīng)點(diǎn)拾振分析，垂直梯形不對(duì)稱掏槽爆破振動(dòng)較“一”型小(見圖9)。

圖9 振動(dòng)監(jiān)測(cè)Fig.9 Vibration monitoring

3.3 先行洞爆破開挖中隔巖柱爆破振動(dòng)響應(yīng)分析

先行洞與后行洞工作面間最小要求間隔距離取決于先行洞爆破開挖激勵(lì)振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)距離與后行洞爆破開挖激勵(lì)振動(dòng)所確定的距離中較大值。由于后行洞開挖激勵(lì)先行洞中隔巖柱迎爆側(cè)振動(dòng)響應(yīng)受到邊界約束沿掘進(jìn)方向傳播更加自由，爆破地震能流密度減小，剛度更好，穩(wěn)定性高。先行洞爆破開挖中隔巖柱剛度更弱，能流密度傳播更加狹窄，能流更加集中，剛度更弱(見圖10)，因此由先行洞爆破開挖，確定間隔距離。

圖10 振動(dòng)響應(yīng)速度Fig.10 Vibvation response speed

4 爆破開挖公路隧道與錨碇隧洞間的相互影響分析

4.1 公路隧道先行掘進(jìn)振動(dòng)響應(yīng)力學(xué)特征分析

分離式和小凈距公路隧道呈豎直平面對(duì)稱，均勻位于錨碇隧洞左、右斜下側(cè)，與后錨室最近空間距離23 m，遠(yuǎn)小于規(guī)定的小凈距54 m，且后錨室地下空間斷面面積甚至達(dá)到460 m2。

離散數(shù)值模擬研究認(rèn)為，爆破振動(dòng)在垂直方向較水平衰減更快[8]，上跨或下穿隧洞實(shí)驗(yàn)研究均認(rèn)為拱頂振動(dòng)響應(yīng)最為強(qiáng)烈[9]，因此需對(duì)爆破振動(dòng)激勵(lì)錨室與公路隧道間間柱、錨室間中隔巖柱的振動(dòng)響應(yīng)進(jìn)行研究。先后分別在對(duì)側(cè)錨碇隧道、公路隧道采用相同爆破參數(shù)、裝藥結(jié)構(gòu)與起爆方式進(jìn)行開挖爆破，在對(duì)應(yīng)在靠的最近公路隧道、錨碇隧道點(diǎn)拾振分析，公路隧道開挖爆破在錨碇隧道產(chǎn)生振動(dòng)較錨碇隧道開挖爆破在公路隧道強(qiáng)烈(見圖11)。

圖11 同厚中隔巖柱同藥量振動(dòng)監(jiān)測(cè)Fig.11 Vibration monitoring of the same thickness of intermediate rock pillar with the same charge

小斷面較大斷面具有更優(yōu)的力學(xué)剛度，且有更強(qiáng)的抗冒頂、片幫、底鼓力學(xué)性質(zhì)。錨碇隧洞后行開挖，對(duì)公路隧道影響較小。

巖體應(yīng)力場(chǎng)主要由自重應(yīng)力場(chǎng)、構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)以及因采掘工作引起的次生應(yīng)力場(chǎng)構(gòu)成，大多數(shù)情況下原巖水平應(yīng)力遠(yuǎn)比垂直方向主應(yīng)力大，因而自重應(yīng)力場(chǎng)不是決定隧道上下開挖順序的決定因素。

4.2 錨碇隧洞先行掘進(jìn)振動(dòng)響應(yīng)力學(xué)特征分析

因錨碇隧洞小凈距位于公路隧道其斜上方，后錨室端面積460 m2，疑因公路隧道掘進(jìn)爆破致使錨碇隧洞圍巖、中隔巖柱與公路隧道間柱激烈振動(dòng)響應(yīng)而損傷。

離公路隧道近端錨碇隧洞振動(dòng)強(qiáng)烈，尤其間柱突出，拱頂有加大趨勢(shì)。振動(dòng)速度較公路隧道先行掘進(jìn)強(qiáng)烈。

為避免兩類隧洞因爆破掘進(jìn)損傷，可通過(guò)公路隧道施工先行，同時(shí)優(yōu)化爆源因素實(shí)現(xiàn)。

5 結(jié)論

1)高陡峭壁卸載順坡裂縫貫穿隧道、巨型孤石偏套拱，爆破開挖加劇洞口振動(dòng)，易導(dǎo)致滑坡、洞口坍塌。采取錨固注漿，加強(qiáng)套拱，截洪，可達(dá)到維護(hù)洞口穩(wěn)定效果。

2)后行洞爆破開挖，中隔巖柱先行洞側(cè)沿軸質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度呈現(xiàn)先逐漸增后減小的趨勢(shì)。為避免中隔巖柱塑化，降低振動(dòng)，結(jié)合預(yù)裂與光面技術(shù)，遠(yuǎn)離巖柱垂直梯形掏槽或“L”臺(tái)階爆破來(lái)實(shí)現(xiàn)。

3)苛刻的小凈距公路隧道、錨碇隧洞爆破開挖，公路隧道應(yīng)先于錨碇隧洞開挖。