孫曉軍，康根發(fā)，許永春，衛(wèi) 偉，時(shí) 杭，郭軍校

(河南航天精工制造有限公司 河南省緊固連接技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 信陽 464000)

錐齒輪具有重合度高、傳動(dòng)平穩(wěn)、承載能力大等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于各類機(jī)械設(shè)備中。錐齒輪的強(qiáng)度和硬度要求較高，制造時(shí)常采用滲碳淬火進(jìn)行強(qiáng)化處理。但是，滲碳淬火工藝復(fù)雜，易產(chǎn)生熱應(yīng)力和組織應(yīng)力而引起較大的變形，影響齒輪的傳動(dòng)質(zhì)量[1-4]。本文用DEFORM有限元分析方法對(duì)錐齒輪滲碳淬火工藝過程及其變形行為進(jìn)行分析，以期了解錐齒輪滲碳淬火過程的滲碳和相變情況，通過調(diào)整滲碳淬火工藝并進(jìn)行壓淬，在滿足錐齒輪強(qiáng)度和硬度要求的基礎(chǔ)上，減小錐齒輪的變形。

1 錐齒輪參數(shù)、單齒模型與滲碳淬火工藝

錐齒輪材料選用SNC815滲碳鋼，其化學(xué)成分如表1所示。分析所用錐齒輪參數(shù)如表2所示。考慮到運(yùn)算效率和經(jīng)濟(jì)性，分析時(shí)對(duì)工件進(jìn)行了簡(jiǎn)化處理，取錐齒輪的一個(gè)齒進(jìn)行模擬，并將該齒與其余輪齒的接觸面作為對(duì)稱面。對(duì)單齒模型劃分四面體網(wǎng)格時(shí)，將網(wǎng)格數(shù)量設(shè)定為60 000個(gè)。錐齒輪單齒模型的網(wǎng)格劃分效果如圖1所示。

表1 SNC815鋼的化學(xué)成分 wt %

表2 錐齒輪參數(shù)

圖1 錐齒輪單齒模型的網(wǎng)格劃分效果

錐齒輪的滲碳工藝為：預(yù)熱550 ℃，在滲碳爐中強(qiáng)滲2 h，碳氛為1.1%；在滲碳爐中擴(kuò)散2 h，碳氛為0.78%。顯然，擴(kuò)散期與強(qiáng)滲期的時(shí)間比為1∶1。

錐齒輪的淬火工藝為：初始設(shè)計(jì)淬火溫度為840 ℃；使用快速淬火油進(jìn)行淬冷時(shí)油溫為60 ℃。

2 錐齒輪的滲碳和馬氏體相變情況

錐齒輪在淬冷過程發(fā)生變形，主要是下列兩種應(yīng)力作用的結(jié)果：一種是熱應(yīng)力，即錐齒輪淬冷時(shí)不同部位的冷卻速度不一致，溫度變化存在差異，導(dǎo)致不同部位的冷縮不一致而產(chǎn)生熱應(yīng)力；另一種是組織應(yīng)力，即錐齒輪在淬冷時(shí)會(huì)發(fā)生奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變，由于錐齒輪芯部和表面的冷卻速度不同，發(fā)生奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的順序和轉(zhuǎn)變量也不一致，而馬氏體相變會(huì)導(dǎo)致體積膨脹，故錐齒輪不同部位組織轉(zhuǎn)變過程的不一致會(huì)產(chǎn)生組織應(yīng)力[5]。對(duì)于滲碳錐齒輪來說，由于存在一定的滲碳層，齒輪的含碳量由表到里不斷下降，導(dǎo)致從表層到芯部的馬氏體相變溫度逐漸升高，故其組織應(yīng)力的作用更加復(fù)雜。滲碳錐齒輪在淬火時(shí)同時(shí)受熱應(yīng)力和組織應(yīng)力的作用，導(dǎo)致了錐齒輪的變形。因此，對(duì)于滲碳錐齒輪變形的有限元分析來說，了解滲碳和馬氏體相變情況至關(guān)重要[6]。

通過DEFORM有限元分析，可得錐齒輪滲碳處理過程的碳含量分析結(jié)果(圖2)

(a) 強(qiáng)滲期

對(duì)圖2分析可知，錐齒輪在滲碳處理過程中，強(qiáng)滲后碳含量最大值達(dá)到了1.080%，碳含量較高，但滲碳層太薄，故需擴(kuò)散期繼續(xù)滲碳；擴(kuò)散后碳含量最大值達(dá)到了0.793%，且滲碳層變厚了。

DEFORM有限元分析所得錐齒輪淬火處理過程的溫度場(chǎng)變化情況如圖3所示。

圖3 錐齒輪淬火處理過程的溫度場(chǎng)分析結(jié)果

由圖3可見，在淬火處理過程中，錐齒輪表面節(jié)點(diǎn)的冷卻速度快于芯部節(jié)點(diǎn)。分析可知，錐齒輪淬火過程的表面節(jié)點(diǎn)區(qū)域和芯部節(jié)點(diǎn)區(qū)域的溫度場(chǎng)變化不同，冷卻收縮過程不一致，導(dǎo)致了熱應(yīng)力的產(chǎn)生。

錐齒輪淬火處理過程的馬氏體相變分析結(jié)果如圖4所示。

圖4 錐齒輪淬火處理過程的馬氏體相變分析結(jié)果

由圖4可見，在淬火溫度為840 ℃時(shí)，錐齒輪表面馬氏體含量為92.9%～94.8%，芯部的馬氏體含量最高，為96.8%。這說明錐齒輪在淬火處理過程中,芯部先于表面發(fā)生了馬氏體相變。分析可知，由于錐齒輪芯部碳含量較低，馬氏體相變的溫度較高，淬火處理過程先于表面達(dá)到馬氏體相變溫度，因此，即使芯部冷卻速度較慢，其馬氏體相變也比表面先發(fā)生。

3 錐齒輪的變形

錐齒輪不同部位的溫度和馬氏體相變歷程不同，導(dǎo)致了其在淬火過程中熱應(yīng)力和組織應(yīng)力的產(chǎn)生，最終導(dǎo)致齒輪發(fā)生變形。圖5所示為錐齒輪在滲碳淬火過程的大小端變形分析結(jié)果。

(a) 大 端

由圖5可見：錐齒輪在滲碳淬火后大端牙冠向上翹起，最大翹曲量為0.208 mm；錐齒輪小端沿軸徑方向向內(nèi)膨脹，最大膨脹量為0.192 mm。

4 工藝優(yōu)化結(jié)果

為了解決錐齒輪的變形問題，需要調(diào)整滲碳淬火的工藝參數(shù)。淬火溫度越高，油淬時(shí)油和工件的溫差越大，產(chǎn)生的收縮變形就越大，冷卻時(shí)間就會(huì)變長(zhǎng)，馬氏體相變時(shí)的組織應(yīng)力也就越大，會(huì)增加錐齒輪的變形[7]。淬火介質(zhì)溫度(指油溫)越高，錐齒輪與冷卻介質(zhì)的溫差越小，冷卻收縮的變形就越小，淬火時(shí)產(chǎn)生的熱應(yīng)力也就越小，且淬火時(shí)馬氏體含量越小，相應(yīng)的體積膨脹減弱，錐齒輪的變形也會(huì)變小。本文將錐齒輪的淬火溫度設(shè)置為820 ℃，淬火油溫設(shè)置為40 ℃、60 ℃、80 ℃、100 ℃ 4種情況，分別進(jìn)行了變形分析。表3所示為各工藝參數(shù)下的錐齒輪變形。分析發(fā)現(xiàn)，在淬火溫度820 ℃和油溫100 ℃的條件下，錐齒輪的大端變形和小端變形都最小。為了優(yōu)化錐齒輪的滲碳淬火工藝，可將淬火溫度調(diào)整為820 ℃，油溫設(shè)定為100 ℃。

表3 各工藝參數(shù)下的錐齒輪變形 mm

工藝優(yōu)化后錐齒輪的變形仍未滿足技術(shù)要求，可采用壓淬工藝來進(jìn)一步減小錐齒輪的變形[8]。本文根據(jù)錐齒輪的變形特點(diǎn)，分別對(duì)其大端牙冠和小端內(nèi)側(cè)的變形區(qū)域施加1 800 N、3 000 N和5 000 N的力來約束錐齒輪的變形。表4所示為壓淬工藝下的錐齒輪變形。

表4 壓淬工藝下的錐齒輪變形 mm

由表4可知，施加5 000 N的約束力后，錐齒輪的變形較小，能夠滿足錐齒輪的加工技術(shù)要求。

5 結(jié) 論

本文通過DEFORM有限元分析，得出了錐齒輪在滲碳淬火處理過程的馬氏體相變和大小端變形結(jié)果。通過優(yōu)化滲碳淬火工藝并進(jìn)行壓淬，使錐齒輪大小端的變形得到了改善。在用5 000 N的力對(duì)錐齒輪進(jìn)行壓淬時(shí)，其大端和小端的變形可分別減小至0.173 mm和0.148 mm。