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        高速動(dòng)車組車下設(shè)備準(zhǔn)零剛度吊掛研究

        2022-02-02 10:20:26谷理想孫維光葛洪峰
        關(guān)鍵詞:振動(dòng)設(shè)備模型

        谷理想,孫維光,葛洪峰,姜 艷

        (中車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司,山東 青島 266111)

        隨著交通運(yùn)輸工具的不斷發(fā)展,人們對(duì)旅途的要求越來(lái)越高,不僅要求安全、便捷,同時(shí)要求快速、舒適。近年來(lái),高鐵成為越來(lái)越多人的出行選擇,對(duì)高鐵運(yùn)行舒適性的研究也逐漸成為熱點(diǎn)。為了降低車體振動(dòng),諸多學(xué)者對(duì)車體振動(dòng)控制、車下設(shè)備振動(dòng)控制展開(kāi)了大量研究[1-3]。主動(dòng)控制技術(shù)[4-6]可以很好地抑制車體振動(dòng),但由于其成本高、能耗大、穩(wěn)定性較差,難以推廣。與之相比,被動(dòng)控制技術(shù)無(wú)需額外能耗,即可得到良好的減振效果。

        本文將橡膠彈簧與碟形彈簧并聯(lián),設(shè)計(jì)出一種準(zhǔn)零剛度減振器,作為車下帶激勵(lì)源設(shè)備的吊掛元件。建立了高速動(dòng)車組剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)模型,研究了準(zhǔn)零剛度吊掛元件對(duì)車體的振動(dòng)控制效果。

        1 車下設(shè)備準(zhǔn)零剛度吊掛設(shè)計(jì)

        本文提出的準(zhǔn)零剛度吊掛元件的結(jié)構(gòu)如圖1所示,包括隔振器上端安裝座、隔振器下端安裝座,以及設(shè)置在上下安裝座中間的橡膠彈簧和碟形彈簧。碟形彈簧與橡膠彈簧呈并聯(lián)關(guān)系,橡膠彈簧提供正剛度,碟形彈簧提供負(fù)剛度,減振器動(dòng)剛度為兩者的動(dòng)剛度之和,在平衡位置附近,該吊掛元件動(dòng)剛度接近零。

        1—隔振器上端安裝座;2—碟形彈簧;3—橡膠彈簧;4—隔振器下端安裝座

        當(dāng)該吊掛元件用于車下設(shè)備時(shí),吊掛元件所受垂向力F可表示為

        F=Fd+Fr

        (1)

        式中:Fr=krx,為橡膠彈簧提供的力,其中kr為橡膠彈簧剛度,x為位移量,即碟形彈簧從初始位置沿垂向產(chǎn)生的位移;Fd為碟形彈簧提供的力。

        Fd可表示為[13]

        (2)

        式中:E為彈性模量;μ為泊松比;tc為碟形彈簧厚度;h0為初始高度;D為外徑;K1為與外徑D、內(nèi)徑d之比C(C=D/d)有關(guān)的參數(shù)。

        K1可表示為

        (3)

        (4)

        對(duì)x進(jìn)行求導(dǎo),可得準(zhǔn)零剛度吊掛元件的剛度k表達(dá)式為:

        (5)

        根據(jù)式(4)、(5)設(shè)計(jì)相應(yīng)參數(shù),可得準(zhǔn)零剛度吊掛元件的力-位移特性和剛度-位移特性分別如圖2和圖3所示。顯然,當(dāng)系統(tǒng)處于平衡位置附近時(shí),即[-1,1]mm,準(zhǔn)零剛度吊掛元件的動(dòng)剛度接近于零。

        圖2 準(zhǔn)零剛度吊掛元件力-位移特性

        圖3 準(zhǔn)零剛度吊掛元件剛度-位移特性

        2 考慮設(shè)備激勵(lì)的車輛動(dòng)力學(xué)建模

        為了驗(yàn)證準(zhǔn)零剛度吊掛元件的減振性能,建立高速動(dòng)車組車輛的剛體動(dòng)力學(xué)模型,通過(guò)Hyperworks軟件建立車體的有限元模型,采用縮聚原理對(duì)車體有限元模型做縮聚計(jì)算,將能反映車體模態(tài)信息的文件通過(guò)Simpack軟件的FEMBS接口導(dǎo)入動(dòng)力學(xué)模型中,建立包含車體彈性模態(tài)的高速動(dòng)車組車輛剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)模型[14],如圖4所示,車下設(shè)備質(zhì)量為6 400 kg。其中,考慮車下設(shè)備含垂向激勵(lì)源,并設(shè)置激勵(lì)頻率為24.5 Hz(模擬車下設(shè)備的激勵(lì)源頻率),激勵(lì)幅值為3.2 kN,如圖5所示。

        圖4 高速動(dòng)車組單節(jié)車輛動(dòng)力學(xué)模型

        圖5 車下設(shè)備激勵(lì)

        在仿真分析時(shí),分別附加了剛性吊掛和彈性吊掛方法的計(jì)算結(jié)果,與準(zhǔn)零剛度吊掛進(jìn)行對(duì)比分析。其中,模擬剛性吊掛時(shí),車下設(shè)備采用固定鉸接(0號(hào)鉸接)方式吊掛于車體下方;模擬彈性吊掛時(shí),采用CMP(component force)力元模擬4個(gè)吊掛點(diǎn)的橡膠元件剛度,彈性吊掛頻率設(shè)置為9 Hz,即每個(gè)吊點(diǎn)橡膠元件垂向剛度設(shè)置為5.12 MN/m;模擬準(zhǔn)零剛度吊掛時(shí),本文采用Simpack與MATLAB/Simulink聯(lián)合仿真進(jìn)行計(jì)算,在MATLAB/Simulink環(huán)境下建立準(zhǔn)零剛度吊掛元件垂向力元模塊,其非線性環(huán)節(jié)通過(guò)插入函數(shù)的方式表達(dá),車輛系統(tǒng)其余部分在Simpack中完成,并通過(guò)Simpack軟件的Co-Simulation接口實(shí)現(xiàn)整車模型的聯(lián)合仿真,如圖6所示。動(dòng)力學(xué)模型通過(guò)接口將準(zhǔn)零剛度吊掛元件垂向位移輸出至MATLAB/Simulink中,實(shí)現(xiàn)式(4)所示的準(zhǔn)零剛度吊掛元件垂向力計(jì)算,然后將計(jì)算結(jié)果實(shí)時(shí)反饋回動(dòng)力學(xué)模型中,實(shí)現(xiàn)Simpack與MATLAB/Simulink兩個(gè)軟件間的數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)交互,以完成仿真分析。準(zhǔn)零剛度吊掛元件參數(shù)見(jiàn)表1。

        3 仿真結(jié)果分析

        為了分析準(zhǔn)零剛度吊掛元件的減振性能,在仿真中將剛性吊掛和彈性吊掛的減振性能作比較,分析采用不同車下設(shè)備吊掛方式時(shí)車體中部的垂向Sperling運(yùn)行平穩(wěn)性指標(biāo)、振動(dòng)加速度均方根(root mean square, RMS)。

        圖6 準(zhǔn)零剛度元件與Simpack聯(lián)合仿真模型

        表1 準(zhǔn)零剛度元件參數(shù)

        車下設(shè)備采用不同吊掛方式,在不同運(yùn)行速度下,車輛垂向Sperling運(yùn)行平穩(wěn)性指標(biāo)對(duì)比情況如圖7所示。從圖中可以看出,車輛垂向Sperling運(yùn)行平穩(wěn)性指標(biāo)隨著車輛運(yùn)行速度的提高而增大;此外,車下設(shè)備采用彈性吊掛,車輛運(yùn)行平穩(wěn)性明顯優(yōu)于剛性吊掛,采用準(zhǔn)零剛度吊掛,車輛運(yùn)行平穩(wěn)性優(yōu)于彈性吊掛,且垂向Sperling運(yùn)行平穩(wěn)性指標(biāo)在全速度段不超過(guò)2.5,平穩(wěn)性等級(jí)為優(yōu)。

        圖7 車輛垂向Sperling運(yùn)行平穩(wěn)性指標(biāo)

        車下設(shè)備采用不同吊掛方式時(shí),車體的振動(dòng)加速度RMS對(duì)比情況如圖7所示。相比于車下設(shè)備的剛性吊掛方式,準(zhǔn)零剛度吊掛方式與彈性吊掛方式具有更好的隔振效果,而且準(zhǔn)零剛度吊掛元件的減振性能要優(yōu)于彈性吊掛。結(jié)合圖7與圖8可以看出,在3種吊掛方式中,準(zhǔn)零剛度吊掛方法更有利于降低車體振動(dòng),提高車輛運(yùn)行平穩(wěn)性。

        圖8 車體振動(dòng)加速度RMS值

        4 結(jié)束語(yǔ)

        本文提出一種準(zhǔn)零剛度車下設(shè)備吊掛方式,采用碟形彈簧與橡膠彈簧并聯(lián),設(shè)計(jì)了準(zhǔn)零剛度吊掛元件并分析了準(zhǔn)零剛度吊掛元件對(duì)車輛振動(dòng)的影響。研究結(jié)果表明,車下設(shè)備采用準(zhǔn)零剛度吊掛可以有效隔離車下有源設(shè)備的激勵(lì),降低車體振動(dòng),提高車輛運(yùn)行平穩(wěn)性。

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