王麗麗 葛 雪 劉增鍇 何夢(mèng)雪

(山東科技大學(xué)機(jī)械電子工程學(xué)院 山東青島 266590)

流體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承因其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、阻尼性能好，且可以在高速重載、耐沖擊等條件下工作，因此在水輪機(jī)、汽輪機(jī)和船用螺旋槳等回轉(zhuǎn)機(jī)械中得到了廣泛應(yīng)用。學(xué)者對(duì)滑動(dòng)軸承的性能進(jìn)行了一系列的研究。

在滑動(dòng)軸承的靜特性研究中，GAO等[1]設(shè)計(jì)了一種過(guò)渡圓弧結(jié)構(gòu)的新型軸瓦，顯著提高了水潤(rùn)滑軸承的承載能力;DANG等[2]研究了非牛頓流體對(duì)滑動(dòng)軸承工作性能的影響，結(jié)果表明，優(yōu)化非牛頓流體參數(shù)可以降低熱效應(yīng)對(duì)軸承性能產(chǎn)生的負(fù)面影響;WANG等[3]對(duì)三油槽滑動(dòng)軸承的空化特性進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)進(jìn)油壓力的增大可以減小空化面積和體積，從而提高滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑性能;XIE等[4]推導(dǎo)了考慮壁面滑移和慣性力的雷諾方程，研究了壁面滑移和慣性力對(duì)水潤(rùn)滑軸承潤(rùn)滑性能的影響;劉旭康等[5]研究了潤(rùn)滑油中不同含水量對(duì)滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑性能的影響，研究表明潤(rùn)滑油中混入少量的水會(huì)增大液膜壓力和摩擦力，使得軸承的使用壽命降低;李彪等人[6]分析了不同軸頸傾角、轉(zhuǎn)速、偏心率等軸頸軸向運(yùn)動(dòng)對(duì)軸承潤(rùn)滑性能的影響。

在滑動(dòng)軸承的動(dòng)特性研究中，HAGG和SANKEY[7]針對(duì)滑動(dòng)軸承轉(zhuǎn)子不平衡振動(dòng)問(wèn)題，測(cè)試了剛度系數(shù)和2個(gè)阻尼系數(shù);ZHAI等[8]研究了空化現(xiàn)象對(duì)滑動(dòng)軸承動(dòng)特性的影響;ZHANG等[9]根據(jù)油膜剛度系數(shù)與承載能力之間的關(guān)系，提出了一種確定軸承剛度系數(shù)的方法;LI等[10]采用CFD動(dòng)網(wǎng)格方法，提出了一種計(jì)算滑動(dòng)軸承動(dòng)特性系數(shù)的新方法，為滑動(dòng)軸承穩(wěn)定性的研究提供了理論支撐;孫丹等人[11]分析了軸頸渦動(dòng)頻率、偏心率對(duì)轉(zhuǎn)子穩(wěn)定性的影響;魏維等人[12]分析了軸承間隙對(duì)油膜動(dòng)特性系數(shù)的影響，并求解了轉(zhuǎn)子的失穩(wěn)轉(zhuǎn)速。

上述工作為滑動(dòng)軸承油膜特性的研究打下了良好基礎(chǔ)，但是對(duì)于潤(rùn)滑油中混入雜質(zhì)顆粒的研究很少。SEP等[13-14]對(duì)比分析了螺旋槽軸承和光滑軸承的磨損情況，發(fā)現(xiàn)軸頸表面的螺旋槽可降低雜質(zhì)顆粒的濃度，使磨粒從凹槽中去除，但文獻(xiàn)并未具體研究磨粒對(duì)軸承潤(rùn)滑特性的影響。RONEN和MALKIN[15]研究了潤(rùn)滑油中雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承的磨損機(jī)制，結(jié)果表明，雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承的磨損主要取決于軸頸和軸瓦材料的相對(duì)硬度，然而文獻(xiàn)并未考慮雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承動(dòng)靜特性的影響。

在實(shí)際工作中，環(huán)境中的灰塵、砂粒等會(huì)隨著潤(rùn)滑油一起進(jìn)入軸承間隙，導(dǎo)致潤(rùn)滑性能的改變。本文作者分別建立考慮雜質(zhì)顆粒的滑動(dòng)軸承動(dòng)靜特性計(jì)算模型，研究了不同顆粒含量對(duì)油膜承載力、摩擦力的影響，并研究了考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)不同轉(zhuǎn)速對(duì)動(dòng)特性系數(shù)的影響規(guī)律。

1 考慮雜質(zhì)顆粒的滑動(dòng)軸承數(shù)學(xué)模型

1.1 軸承計(jì)算模型

滑動(dòng)軸承的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示，當(dāng)潤(rùn)滑油中混入雜質(zhì)顆粒后，軸頸以角速度ω旋轉(zhuǎn)，在外載荷W與油膜產(chǎn)生的動(dòng)壓力的作用下處于平衡位置。半徑間隙h0=R1-R2,軸承的寬度為d，軸承中心O1與軸頸中心O2之間的距離為偏心距的大小e,O1O2與Y軸的夾角為偏位角θ。

圖1 滑動(dòng)軸承結(jié)構(gòu)示意Fig 1 Schematic of journal bearing structure

1.2 靜特性理論模型

潤(rùn)滑油在軸承間隙內(nèi)的流動(dòng)，屬于計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)的范疇，控制方程是對(duì)物理守恒定律的描述，基本形式包括質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程和能量守恒方程。文中涉及到多相流動(dòng)，選用Mixture模型。

1.2.4 體外透皮試驗(yàn)。黨參總皂苷用蒸餾水配成質(zhì)量濃度44.70 mg/mL黨參總皂苷水溶液。在透皮擴(kuò)散儀接收池中加入生理鹽水接收液，將鼠皮固定在擴(kuò)散儀上，移取1 mL待測(cè)液加到供給池中，開(kāi)啟擴(kuò)散儀(溫度設(shè)定為37 ℃，轉(zhuǎn)速300 r/min)，定時(shí)取樣，取樣后補(bǔ)加等體積接收液，分光光度計(jì)測(cè)定接受液中藥物含量，計(jì)算藥物累積滲透量Qn[12]。

1.2.1 連續(xù)性方程

質(zhì)量守恒方程又稱連續(xù)性方程，表達(dá)式如下：

黨的十九大后，黨的反腐工作面臨新形勢(shì)，反腐敗任務(wù)也有所不同。反腐任務(wù)的變化是多方面的，主要表現(xiàn)在對(duì)象上，就是對(duì)不收斂、不收手、頂風(fēng)作案的“老虎”嚴(yán)肅處理。在強(qiáng)高壓反腐的形勢(shì)下，我國(guó)的反腐敗工作已然由重清查存量轉(zhuǎn)向重遏制增量，習(xí)近平總書記提出：“‘老虎’要露頭就打，‘蒼蠅’亂飛也要拍?！?/p>

(1)

滑動(dòng)軸承摩擦副表面的磨損實(shí)質(zhì)上是雜質(zhì)顆粒進(jìn)行微切削的過(guò)程，顆粒隨著主軸轉(zhuǎn)動(dòng)，與軸瓦表面發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)而產(chǎn)生摩擦，摩擦生熱導(dǎo)致瞬時(shí)高溫顆粒的產(chǎn)生。高溫顆粒與軸瓦表面發(fā)生固相焊合(黏著)，當(dāng)主軸繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，黏著點(diǎn)被撕裂，同時(shí)新的黏著點(diǎn)又形成，經(jīng)過(guò)多次這樣類似的損傷積累，將出現(xiàn)明顯的黏著磨損。由此可知，含固體顆粒的油膜熱效應(yīng)對(duì)軸瓦表面有著重要的影響。

1.2.2 動(dòng)量方程

混合模型的動(dòng)量方程可以通過(guò)對(duì)所有相各自的動(dòng)量方程求和來(lái)獲得，具體表達(dá)式為

(2)

目前我國(guó)產(chǎn)業(yè)風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)體系還不夠全面，對(duì)產(chǎn)業(yè)風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)的使用還主要集中于貸前的風(fēng)險(xiǎn)識(shí)別階段，主要是用于對(duì)客戶企業(yè)進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)分析，而未能延伸到貸中貸后的風(fēng)險(xiǎn)管理工作當(dāng)中。但在當(dāng)前產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)升級(jí)的進(jìn)程加速的背景下，銀行在發(fā)放貸款和貸后管理時(shí)也面臨著產(chǎn)業(yè)風(fēng)險(xiǎn)的快速改變，因此需要針對(duì)特定產(chǎn)業(yè)預(yù)先制定好風(fēng)險(xiǎn)應(yīng)對(duì)方案，并及時(shí)對(duì)產(chǎn)業(yè)風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行跟蹤和管理，把控好產(chǎn)業(yè)風(fēng)險(xiǎn)，盡量減少風(fēng)險(xiǎn)損失。

正說(shuō)著，嘚嘚嘚的高跟鞋聲由遠(yuǎn)而近，魯冰瑩又走了進(jìn)來(lái)，她心有不甘地對(duì)護(hù)士們說(shuō)：“告訴大家個(gè)秘密，顏副院長(zhǎng)才是名副其實(shí)的‘工業(yè)酒精’，他幾年前把一個(gè)女學(xué)生搞大了肚子，那女學(xué)生的姐夫是個(gè)局長(zhǎng)，準(zhǔn)備告他，《起訴書》都寫好了。后來(lái)，女學(xué)生的姐姐怕壞了她妹妹的名聲和前程，才讓顏副院長(zhǎng)賠一筆‘青春損失費(fèi)’了事。”

(3)

苔蘚和地衣是苔原植被的重要種類。北極的地表下有堅(jiān)硬的永久性凍土層，植物的根無(wú)法突破凍土層繼續(xù)向下生長(zhǎng)，只能在凍土層上方大約30厘米厚的土層里“舒展身體”，汲取營(yíng)養(yǎng)。

固體相動(dòng)量方程：

(4)

式中：ps是顆粒壓力；Kqs表示液體相q與固體相s之間的動(dòng)量交換系數(shù)。

1.2.3 能量方程

(5)

1.3 動(dòng)特性理論模型

油膜在轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中通常起到非線性的彈簧和阻尼作用，由于軸頸的振幅非常小，所以可以將油膜近似地看成線性化的彈簧常數(shù)和阻尼特性，即稱這些線性化的動(dòng)力特性為油膜剛度和阻尼[17]，動(dòng)特性系數(shù)對(duì)于軸承的穩(wěn)定性至關(guān)重要。

油膜剛度系數(shù)和阻尼系數(shù)如圖2所示，Kxx、Kyy稱為直接剛度；Kxy、Kyx稱為交叉剛度；Cxx、Cyy稱為直接阻尼；Cxy、Cyx稱為交叉阻尼。第一個(gè)下標(biāo)表示油膜力變化量的方向，第二個(gè)下標(biāo)表示軸心微小位移或者微小速度的方向。

圖2 油膜動(dòng)特性系數(shù)示意Fig 2 Schematic of the oil film dynamic characteristic coefficient

1.3.1 動(dòng)特性的計(jì)算模型

2.教師疏于感情投入和美好的形象塑造，學(xué)生對(duì)語(yǔ)文教師缺乏好感，把對(duì)教師的好惡遷移到學(xué)習(xí)之中，從而對(duì)語(yǔ)文學(xué)科缺少興趣。

圖3所示為不同主軸轉(zhuǎn)速下顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)(顆粒在潤(rùn)滑油中所占的比例)為0～3%時(shí)油膜承載力的變化規(guī)律?？芍嗤鬏S轉(zhuǎn)速下，油膜承載力隨顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而增大，但增大的速率逐漸減緩，當(dāng)顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于2.5%時(shí)，承載力趨于平穩(wěn)，這是因?yàn)樵跐?rùn)滑油中顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加后，粒子之間的相互作用會(huì)增加，減少了顆粒與油膜之間的作用次數(shù)，所以在顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加到一定數(shù)值時(shí)，油膜的承載力基本不變。當(dāng)轉(zhuǎn)速為5 000 r/min時(shí)，無(wú)顆粒時(shí)的油膜承載力為1 300 N，而顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.5%時(shí)的油膜承載力為1 600 N。因此，潤(rùn)滑介質(zhì)中的顆粒在一定程度上對(duì)油膜承載力提高效果明顯，但并非顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大越好，因?yàn)橥ㄟ^(guò)增加顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)來(lái)提高油膜承載力是以加大軸承磨損量為代價(jià)的。如圖4所示，顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)摩擦力(黏性剪切力)的影響規(guī)律與對(duì)承載力的相同，都是先增加后趨于平穩(wěn)。因?yàn)榛烊氲綕?rùn)滑油中的顆粒大多是巖石顆粒、金屬鐵屑，倘若混進(jìn)去的顆粒硬度值大于軸瓦的硬度值，且?guī)в袖h利的尖角，勢(shì)必將與軸瓦發(fā)生碰撞和微切削，導(dǎo)致軸承運(yùn)動(dòng)精度下降，工作壽命降低。因此在軸承設(shè)計(jì)過(guò)程中不僅要考慮主軸和軸瓦表面的加工質(zhì)量，還要保證工作環(huán)境的整潔度，以使?jié)櫥橘|(zhì)中顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在合理的范圍之內(nèi)，從而盡可能減少磨損、最大程度提高承載力。

(6)

油膜剛度系數(shù)與軸頸的擾動(dòng)位移有關(guān)，在求解時(shí)需要建立軸心偏離靜平衡位置微小位移的CFD模型，計(jì)算出x和y方向的油膜承載力，然后分別求出與靜平衡位置時(shí)承載力的差值，代入方程(6)，計(jì)算出相應(yīng)的剛度系數(shù)。而油膜阻尼系數(shù)與軸頸的擾動(dòng)速度有關(guān)，求解時(shí)建立軸心偏離靜平衡位置微小位移的CFD模型，并且將轉(zhuǎn)動(dòng)壁面設(shè)置為運(yùn)動(dòng)剛體，使其以某一速度重新回到平衡位置。當(dāng)軸頸由偏移位置回到靜平衡位置后，比之前的平衡狀態(tài)多了一個(gè)擾動(dòng)速度，使得油膜在x和y方向的承載力發(fā)生改變，分別求出與平衡狀態(tài)時(shí)承載力的差值，代入方程(7)，計(jì)算出相應(yīng)的阻尼系數(shù)。在FLUENT中，邊界的運(yùn)動(dòng)需要?jiǎng)舆吔缥募?Profile)或者自定義函數(shù)(UDF)進(jìn)行實(shí)現(xiàn)，由于文中涉及到的邊界運(yùn)動(dòng)僅是軸頸在x或y方向上的平移，因此采用動(dòng)邊界文件(Profile)控制軸頸的運(yùn)動(dòng)即可。根據(jù)微小位移和擾動(dòng)速度的大小，定義時(shí)間步數(shù)為10，迭代殘差為10-5。

(7)

1.3.2 模型求解

液體相動(dòng)量方程：

2 動(dòng)靜特性的結(jié)果分析

2.1 結(jié)果驗(yàn)證

應(yīng)用文獻(xiàn)[18]中的工況參數(shù)：進(jìn)油壓力pin為103 kPa，潤(rùn)滑油動(dòng)力黏度μ為0.012 5 Pa·s，偏心率ε為0.5，轉(zhuǎn)速ω為9 550 r/min，驗(yàn)證文中模型計(jì)算方法的正確性。表1給出了運(yùn)用文中方法計(jì)算的剛度系數(shù)與文獻(xiàn)[18]利用CFX-TASCflow軟件計(jì)算的結(jié)果對(duì)比?？芍?，各項(xiàng)系數(shù)基本吻合(偏差主要是由于CFD模型的網(wǎng)格疏密程度以及計(jì)算機(jī)的系統(tǒng)和CPU型號(hào)不同引起的)，處在同一個(gè)數(shù)量級(jí)，從而驗(yàn)證了文中所提動(dòng)特性系數(shù)計(jì)算方法的正確性。

表1 文中計(jì)算的剛度系數(shù)與文獻(xiàn)[18]的對(duì)比Table 1 Comparison of the stiffness coefficient calculated in this paper with that in reference[18]

2.2 雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承靜特性影響分析

挖鞭筍要注意以下幾點(diǎn)：沿山坡方向穿行的縱鞭不挖，橫鞭則挖；“梅鞭”埋、“伏鞭”挖；干旱季不挖；竹林空隙處少挖，土層深厚處不挖；挖掘后筍穴及時(shí)覆土踩實(shí)。鞭筍型竹林經(jīng)營(yíng)一般以2年為間隔期比較合理。

圖3 顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)與轉(zhuǎn)速對(duì)油膜承載力的影響Fig 3 Effect of particle mass fraction and rotational speed on bearing capacity

圖4 顆粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)與轉(zhuǎn)速對(duì)摩擦力的影響Fig 4 Effect of particle mass fraction and rotational speed on friction

采用DEFINE_PROPERTY宏來(lái)定義潤(rùn)滑油的材料屬性，即潤(rùn)滑油黏度隨溫度的變化情況。圖5給出了ε=0.6時(shí)收斂區(qū)附近與進(jìn)油口附近軸向溫度變化曲線。可看出，收斂區(qū)附近的溫度在軸向方向上先降低后升高，并以進(jìn)油口為中心左右軸向?qū)ΨQ分布；進(jìn)油口附近軸向溫度變化曲線與收斂區(qū)類似，但由于此處油膜間隙大，油膜擠壓效應(yīng)小，來(lái)自收斂區(qū)的高溫油沒(méi)有流出端部，因此在進(jìn)油口附近兩端部溫度低于收斂區(qū)兩端部溫度。

角蛋白酶分解蛋白質(zhì)中的二硫鍵。可抑制毛發(fā)的生長(zhǎng)，可用作為脫毛劑；在洗發(fā)香波中用入，可修飾和調(diào)整頭發(fā)表面的角蛋白，增加光澤和柔軟性；在護(hù)膚類用品中使用時(shí)需注意，角蛋白酶的經(jīng)皮滲透性好，須與營(yíng)養(yǎng)性成分與卵磷脂、維生素等配合，可調(diào)理皮膚，并有抑制酪氨酸酶的作用；也可在護(hù)齒品中協(xié)助祛除齒斑。

由圖5(b)所示的溫度云圖可知，軸向上，溫度從油腔中心到軸承兩端面逐漸升高，雜質(zhì)顆粒產(chǎn)生的熱量被油膜端泄量帶走；周向上，油膜溫度從進(jìn)油口附近到油膜最小間隙處逐漸升高，在油膜厚度最小處間隙小，動(dòng)壓效應(yīng)最強(qiáng)，雜質(zhì)顆粒分布最為集中，從而導(dǎo)致摩擦功耗產(chǎn)生的熱量最高。

圖5 收斂區(qū)與進(jìn)油口附近軸向溫度分布及軸承溫度分布云圖Fig 5 Axial temperature distribution near the convergence zone and oil inlet and temperature distribution nephogram (a)temperature distribution near the convergence zone;(b)temperature distribution nephogram;(c)temperature distribution near the oil inlet

2.3 雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承動(dòng)特性影響分析

圖6表示不同轉(zhuǎn)速時(shí)雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承剛度系數(shù)Kxx、Kyx、Kxy和Kyy的影響?？芍?，考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)不影響剛度系數(shù)隨轉(zhuǎn)速提高的變化規(guī)律，但是比不考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)的變化曲線更加光滑；當(dāng)轉(zhuǎn)速由4 000 r/min提高到9 000 r/min時(shí)，2種情況下的剛度系數(shù)Kxx、Kyx和Kyy都是隨轉(zhuǎn)速的提高而增大，且Kyx和Kyy增大的速度比Kxx要快，Kxy隨著轉(zhuǎn)速的提高其絕對(duì)值增大；當(dāng)考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)，油膜4個(gè)剛度系數(shù)的數(shù)值均減小，譬如當(dāng)ω=7 000 r/min時(shí)，剛度系數(shù)Kxx、Kyx和Kyy分別減小3.3×107、4.5×107、4.7×107N/m，而Kxy的絕對(duì)值減小9×106N/m，主要原因是當(dāng)考慮雜質(zhì)顆粒后，軸承的磨損量增加，軸承間隙增大，導(dǎo)致油膜厚度增大，因此油膜剛度系數(shù)減小。由于油膜剛度對(duì)轉(zhuǎn)子起到支撐作用，當(dāng)剛度系數(shù)減小時(shí)，轉(zhuǎn)子的穩(wěn)定性會(huì)降低。

為了完成對(duì)機(jī)械手的底座、機(jī)身、主橫梁、主懸梁等構(gòu)件的相對(duì)運(yùn)動(dòng)關(guān)系描述和簡(jiǎn)化計(jì)算，這里不考慮機(jī)身的旋轉(zhuǎn)，將底座與機(jī)身看作機(jī)架固定，其它構(gòu)件簡(jiǎn)化為基本桿件，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1所示。

圖6 不同轉(zhuǎn)速下雜質(zhì)顆粒對(duì)剛度系數(shù)的影響Fig 6 Effect of particles on stiffness coefficient under different speeds (a) Kxx ；(b) Kyx；(c) Kxy；(d)Kyy

圖7表示不同轉(zhuǎn)速時(shí)雜質(zhì)顆粒對(duì)軸承阻尼系數(shù)Cxx、Cyx、Cxy和Cyy的影響?？芍?，考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)不影響阻尼系數(shù)隨轉(zhuǎn)速提高的變化規(guī)律，但是比不考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)的變化曲線波動(dòng)更大；當(dāng)轉(zhuǎn)速提高時(shí)，Cxx、Cyx、Cxy和Cyy的值均增大，其中Cxx、Cxy增大的速度比Cyx、Cyy更快，這表明軸承在高速工況下，油膜阻尼具有延緩油膜失穩(wěn)，減輕振動(dòng)的作用；當(dāng)考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)，阻尼系數(shù)Cxx、Cxy減小，而Cyx、Cyy增大，譬如ω=7 000 r/min時(shí)，阻尼系數(shù)Cxx、Cxy分別減小了1.226×105、1.198×105N·s/m，Cyx、Cyy分別增大了1.1×105、4.58×104N·s/m，主要原因是雜質(zhì)顆粒集中在最小油膜厚度位置附近，進(jìn)一步減緩了油膜失穩(wěn)，從而導(dǎo)致了阻尼系數(shù)的改變。

圖7 不同轉(zhuǎn)速下雜質(zhì)顆粒對(duì)阻尼系數(shù)的影響Fig 7 Effect of particles on damping coefficient under different speeds (a)Cxx ；(b) Cyx;(c) Cxy;(d) Cyy

3 結(jié)論

基于流體潤(rùn)滑理論，建立了考慮雜質(zhì)顆粒的流體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承動(dòng)靜特性數(shù)學(xué)模型。利用動(dòng)網(wǎng)格技術(shù)和動(dòng)邊界文件對(duì)轉(zhuǎn)子進(jìn)行控制，計(jì)算出油膜的動(dòng)特性系數(shù)。研究不同顆粒含量對(duì)油膜承載力、摩擦力的影響，油膜溫度分布規(guī)律，以及考慮雜質(zhì)顆粒后不同轉(zhuǎn)速時(shí)動(dòng)特性系數(shù)的變化規(guī)律。主要得到以下結(jié)論：

(1)油膜承載力和摩擦力隨著顆粒含量的增加而增大，當(dāng)顆粒含量增加到一定程度時(shí)，兩者均趨于平穩(wěn)；雜質(zhì)顆粒在一定程度上可以提高油膜的承載力，但勢(shì)必也會(huì)增大摩擦力，因此要將顆粒含量控制在一定范圍之內(nèi)。

(2)在收斂區(qū)附近，油膜溫度在軸向方向上先降低后升高，以進(jìn)油口為中心左右軸向?qū)ΨQ分布；在進(jìn)油口附近，兩端部溫度低于收斂區(qū)兩端部溫度。

(3)考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)油膜剛度系數(shù)Kxx、Kyx、Kxy和Kyy數(shù)值均減小，油膜剛度系數(shù)隨著轉(zhuǎn)速的提高而不斷增大；考慮雜質(zhì)顆粒時(shí)油膜阻尼系數(shù)Cxx、Cxy減小，Cyx、Cyy增大，并且4個(gè)阻尼系數(shù)隨轉(zhuǎn)速的變化曲線也波動(dòng)更大。