龍湛

（中國電子科技集團(tuán)公司第二十九研究所，四川 成都 610036）

1 質(zhì)量問題概述

在某航天項(xiàng)目中，試驗(yàn)人員對某單機(jī)進(jìn)行驗(yàn)收測試。在搬運(yùn)單機(jī)的過程中，聽見單機(jī)內(nèi)部有異響。經(jīng)工藝師和質(zhì)量師現(xiàn)場分析，單機(jī)內(nèi)部較大可能存在可移動(dòng)多余物（如螺釘、墊片、螺母或脫落元器件等）。

1.1 分機(jī)組成

單機(jī)主要由機(jī)箱框架、A1、A2、A3模塊、A4、A5、A6、A7、A8模塊組成。各模塊采用鎖緊條方式與機(jī)箱框架進(jìn)行連接。機(jī)箱整體對外進(jìn)行安裝。分機(jī)模型如圖1所示。

圖1 分機(jī)模型

1.2 故障現(xiàn)象

故障發(fā)生后，按產(chǎn)品返工返修流程進(jìn)行拆卸，對單機(jī)內(nèi)部及模塊安裝情況進(jìn)行逐一檢查，情況如下：

（1）拆開單機(jī)面板后，對各插裝模塊鎖緊裝置逐一進(jìn)行了檢查，確認(rèn)是A2、A3和A7模塊靠近頂板一側(cè)的鎖緊裝置螺母塊已從鎖緊裝置螺桿上松脫，除此之外，底板安裝面鎖緊裝置還能回轉(zhuǎn)0.5圈，靠近頂板一側(cè)的鎖緊裝置還能回轉(zhuǎn)1圈。

（2）由于單機(jī)底板上鎖緊裝置插槽的限位，模塊松脫的螺母塊被限制在插槽內(nèi)，未掉入單機(jī)其他位置。

單機(jī)模塊示意如圖2所示。

圖2 分機(jī)模塊示意圖（去掉前面板）

綜上所述，故障現(xiàn)象即：經(jīng)過振動(dòng)試驗(yàn)后的收發(fā)信機(jī)，發(fā)生3處鎖緊條螺母塊松脫，而產(chǎn)生異響。

2 故障分析與定位

根據(jù)故障現(xiàn)象“單機(jī)模塊鎖緊裝置螺母塊松脫”為頂事件建立下圖3故障樹。

圖3 故障樹分析

根據(jù)故障樹梳理，可能導(dǎo)致收發(fā)信機(jī)插裝模塊鎖緊裝置螺母塊松脫的主要原因有：設(shè)計(jì)缺陷；工藝缺陷；過程檢驗(yàn)不夠；裝配不當(dāng)；鎖緊裝置器件缺陷；試驗(yàn)缺陷。

2.1 E1設(shè)計(jì)缺陷

2.1.1 設(shè)計(jì)缺陷分析

設(shè)計(jì)上若存在缺陷，有可能導(dǎo)致鎖緊裝置螺母塊在振動(dòng)試驗(yàn)過程中出現(xiàn)松脫現(xiàn)象。主要表現(xiàn)為：（1）若機(jī)箱剛強(qiáng)度設(shè)計(jì)不足，可能導(dǎo)致機(jī)箱振動(dòng)放大、基頻降低、抗力學(xué)性能下降，從而導(dǎo)致鎖緊條振動(dòng)中松動(dòng)，甚至螺母塊脫落；（2）若模塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，鎖緊裝置安裝邊的減重槽設(shè)計(jì)不合理，可能導(dǎo)致鎖緊條在振動(dòng)中發(fā)生偏轉(zhuǎn)，使其承受非正常工作載荷，從而導(dǎo)致鎖緊條振動(dòng)中松動(dòng)，甚至螺母塊脫落。

在裝配試驗(yàn)中，發(fā)現(xiàn)以下幾種方法可以導(dǎo)致模塊鎖緊裝置鎖緊的非正常工作狀態(tài)，分別是下部螺母塊旋轉(zhuǎn)45°、90°和180°；這幾種工況，用力矩扳手也是可以鎖緊裝置；但在振動(dòng)過程中，很可能出現(xiàn)松動(dòng)的情況。

因此，模塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，是鎖緊裝置螺母塊松脫的可能因素之一。

2.1.2 設(shè)計(jì)缺陷定位

（1）E11機(jī)箱剛強(qiáng)度設(shè)計(jì)不足。機(jī)箱剛強(qiáng)度設(shè)計(jì)復(fù)查的思路，是通過有限元仿真分析、對比分析、質(zhì)量模擬件試驗(yàn)相結(jié)合的方法，來排查力學(xué)設(shè)計(jì)的隱患。

①分析工況說明。本節(jié)應(yīng)用力學(xué)有限元仿真工具對單機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元建模，并進(jìn)行如下仿真計(jì)算：結(jié)構(gòu)模態(tài)分析：包括頻率和振型模式，評(píng)估結(jié)構(gòu)基本動(dòng)力學(xué)特性；隨機(jī)振動(dòng)分析：在隨機(jī)振動(dòng)條件下，結(jié)構(gòu)的隨機(jī)振動(dòng)響應(yīng)情況，并根據(jù)σ3 準(zhǔn)則對隨機(jī)振動(dòng)響應(yīng)進(jìn)行估算，評(píng)估結(jié)構(gòu)剛強(qiáng)度特性；正弦振動(dòng)分析：在正弦振動(dòng)條件下，考察兩種不同正弦振動(dòng)加載方式下結(jié)構(gòu)的應(yīng)力響應(yīng)情況，評(píng)估結(jié)構(gòu)剛強(qiáng)度特性。

圖4 鎖緊裝置底部楔形塊旋轉(zhuǎn)45°、90°和180°時(shí)的示意圖

通過以上的數(shù)值仿真結(jié)果對單機(jī)進(jìn)行分析，以此復(fù)查結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案，即獲得此結(jié)構(gòu)在相應(yīng)環(huán)境條件下的工作狀態(tài)，以此分析結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性。

②分機(jī)結(jié)構(gòu)狀態(tài)見表1。

表1 重量尺寸

③試驗(yàn)條件。單機(jī)的振動(dòng)試驗(yàn)條件包括隨機(jī)振動(dòng)、正弦振動(dòng)載荷，具體如表2和表3所示。

表2 隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)條件

表3 正弦振動(dòng)試驗(yàn)條件

④模態(tài)分析結(jié)論。對單機(jī)的有限元分析，得到結(jié)構(gòu)前6階模態(tài)頻率如表4。

表4 前6階模態(tài)頻

⑤隨機(jī)振動(dòng)分析。基于上述隨機(jī)振動(dòng)和正弦振動(dòng)條件，對分機(jī)開展了振動(dòng)條件下的動(dòng)力學(xué)仿真分析。取機(jī)箱前面板右下角位置，命名為X方向4#；后面板左上角為X方向6#；右側(cè)板靠近前面板為Y方向3#；上板右前端為Z方向4#；上板左后端為Z方向5#。各監(jiān)控點(diǎn)的力學(xué)響應(yīng)情況分析如圖5所示。

圖5 X方向、Y方向、Z方向隨機(jī)振動(dòng)分析結(jié)果

⑥試驗(yàn)。在鎖緊條正常鎖緊條件下，開展了單機(jī)質(zhì)量模擬件的力學(xué)試驗(yàn)。其中機(jī)箱結(jié)構(gòu)與分機(jī)狀態(tài)一致，模塊結(jié)構(gòu)采用了質(zhì)量模擬件。

首先，測試分機(jī)的模態(tài)頻率。實(shí)測值與仿真值吻合較好，初步驗(yàn)證了有限元仿真模型的有效性（表5）。

表5 一階固有頻率實(shí)測值與仿真值

隨后，開展了分機(jī)的振動(dòng)試驗(yàn)動(dòng)力學(xué)響應(yīng)測試。在與仿真響應(yīng)讀取點(diǎn)基本相同的位置，布置監(jiān)控點(diǎn)，監(jiān)控力學(xué)響應(yīng)。 在機(jī)箱監(jiān)控點(diǎn)的動(dòng)力學(xué)響應(yīng)，仿真分析和試驗(yàn)結(jié)果對比如表6所示。

表6 監(jiān)控點(diǎn)實(shí)測值與仿真值對比結(jié)果

結(jié)論：單機(jī)試驗(yàn)和仿真得到的力學(xué)響應(yīng)數(shù)據(jù)對比，在相同位置的加速度均方根值偏差在10%以內(nèi)，偏差在可允許的工程范圍內(nèi)，因此仿真模型建立及參數(shù)設(shè)置合理，仿真結(jié)果準(zhǔn)確，可以進(jìn)行對比分析。

⑦力學(xué)設(shè)計(jì)對比校核。單機(jī)對比傳統(tǒng)型單機(jī)A，區(qū)別僅在于頂部增加一個(gè)橫裝模塊A8。本章進(jìn)行仿真對比分析，分析兩種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的力學(xué)性能差異性（圖6）。

圖6 兩種單機(jī)外觀對比

注：左邊為單機(jī)A（傳統(tǒng)分機(jī)構(gòu)型），右邊為本文所指的單機(jī)。

（2）模態(tài)分析對比。模態(tài)分析的結(jié)構(gòu)基準(zhǔn)頻率，對比結(jié)果如下，模態(tài)頻率上看，本次故障分機(jī)的一階固有頻率更高，滿足該課題環(huán)境試驗(yàn)大綱對設(shè)備基頻的要求（表7）。

表7 模態(tài)頻率對比結(jié)果

（3）隨機(jī)振動(dòng)響應(yīng)分析對比如表8所示。

表8 隨機(jī)響應(yīng)對比

結(jié)果表明，本次故障分機(jī)構(gòu)型，與傳統(tǒng)分機(jī)構(gòu)型對比，各監(jiān)控點(diǎn)的力學(xué)響應(yīng)偏差值基本上在15%以內(nèi)；偏差均在航天工程設(shè)計(jì)安全裕度范圍內(nèi)。

（4）其它模塊鎖緊條分析結(jié)果。仿真得到單機(jī)其他各模塊鎖緊條位置的響應(yīng)如表9所示。

表9 隨機(jī)振動(dòng)響應(yīng)

從表中可以看出，A1、A4、A5、A6、A8模塊鎖緊條附近響應(yīng)均高于故障模塊（A2/A3/A7）鎖緊條附近響應(yīng)。發(fā)生松動(dòng)的鎖緊條處的響應(yīng)較小。

從仿真分析上可以看出，本次故障分機(jī)與傳統(tǒng)分機(jī)構(gòu)型力學(xué)性能相當(dāng)，偏差較小；傳統(tǒng)構(gòu)型分機(jī)歷經(jīng)十余次同等振動(dòng)試驗(yàn)條件，均未發(fā)生質(zhì)量問題或設(shè)計(jì)缺陷；因此，單機(jī)機(jī)箱結(jié)構(gòu)構(gòu)型不存在力學(xué)設(shè)計(jì)薄弱點(diǎn)；故障鎖緊條部位并非響應(yīng)最大的部位。該機(jī)箱剛強(qiáng)度設(shè)計(jì)可靠，構(gòu)型無設(shè)計(jì)缺陷。

因此，排除E11機(jī)箱剛強(qiáng)度設(shè)計(jì)不足為鎖緊條振動(dòng)松動(dòng)的原因。

2.2 E12模塊的鎖緊設(shè)計(jì)型式不合理

復(fù)查模塊在機(jī)箱內(nèi)的安裝設(shè)計(jì)形式，發(fā)現(xiàn)鎖緊條在模塊的安裝邊處，設(shè)置有一處減重槽。該減重槽，有可能造成對鎖緊裝置在緊固時(shí)，跟隨螺桿打轉(zhuǎn)的隱患，從而使得模塊安裝時(shí)鎖緊條尾部螺母塊為非正常工作狀態(tài)，有可能造成振動(dòng)中松動(dòng)，甚至脫落（圖7）。

圖7 分機(jī)模塊圖

（1）試驗(yàn)驗(yàn)證。針對減重槽造成鎖緊裝置發(fā)生偏轉(zhuǎn)的可能，進(jìn)行了100余次的操作實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)中，發(fā)生了1次鎖緊裝置螺母塊90°偏轉(zhuǎn)。按此狀態(tài)進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果正常。

針對鎖緊塊發(fā)生偏轉(zhuǎn)、造成鎖緊條為非穩(wěn)定工作狀態(tài)、振動(dòng)中鎖緊力不足從而發(fā)生松動(dòng)，甚至脫落的可能，課題組人為制造了極端偏轉(zhuǎn)工況，并進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)考核。將鎖緊條旋轉(zhuǎn)至極端偏轉(zhuǎn)的工況，如表10。

表10 極端偏轉(zhuǎn)工況

按照試驗(yàn)要求，進(jìn)行了鑒定振動(dòng)試驗(yàn)（前后掃頻、正弦、隨機(jī)），試驗(yàn)結(jié)果正常，所有鎖緊裝置極端鎖緊狀態(tài)未發(fā)生顯著改變，沒有發(fā)生螺母塊松脫現(xiàn)象（圖8）。

圖8 鎖緊條人為偏轉(zhuǎn)下的振動(dòng)試驗(yàn)情況

（2）驗(yàn)證結(jié)果。模塊結(jié)構(gòu)中，鎖緊裝置安裝邊存在減重槽，但該減重槽并不會(huì)導(dǎo)致鎖緊塊發(fā)生偏轉(zhuǎn)（在認(rèn)為制造極端鎖緊狀態(tài)情況下，取樣數(shù)為100次，偏轉(zhuǎn)概率為1/100）；且在人為制造12只鎖緊裝置均發(fā)生偏轉(zhuǎn)的情況下，振動(dòng)考核仍然通過，并未發(fā)生振動(dòng)松動(dòng)。

因此，模塊的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理，直接導(dǎo)致鎖緊塊發(fā)生松脫的可能性基本排除。

2.3 E2工藝缺陷

（1）工藝缺陷分析。模塊在機(jī)箱內(nèi)的機(jī)械固定，僅依靠鎖緊條的緊固安裝提供鎖緊力。鎖緊條在振動(dòng)過程中，承受模塊的沖擊載荷和反作用力效應(yīng)。因此，鎖緊條的安裝工藝，是插件型式模塊化分機(jī)的重要工序和關(guān)鍵控制點(diǎn)。

工藝文件是確保鎖緊裝置的安裝操作到位的指導(dǎo)文件。如果工藝設(shè)計(jì)中對關(guān)鍵操作、或過程檢驗(yàn)的控制不夠，可能造成裝配效果大相徑庭，從而可能引發(fā)鎖緊裝置螺母塊的松動(dòng)。

（2）工藝缺陷定位。我所當(dāng)前有效的《航天產(chǎn)品電裝工藝規(guī)范》中，對緊固件擰緊力矩值已經(jīng)進(jìn)行了規(guī)定。經(jīng)復(fù)核，本分機(jī)的裝配工藝卡片，可見“鎖緊條緊固力矩值按M3螺紋擰緊力矩，以1.1～1.2Nm進(jìn)行設(shè)置”。

單機(jī)裝配工藝過程卡明確了力矩起子按M3鎖緊裝置螺桿1.1Nm設(shè)置后，正裝螺紋連接的緊固件，并在力矩儀上檢測后，將實(shí)測數(shù)據(jù)記錄在《航天產(chǎn)品裝配記錄卡》內(nèi)。

因此，工藝缺陷直接導(dǎo)致鎖緊條脫落的可能性基本排除。

2.4 E3裝配不當(dāng)

鎖緊裝置螺桿的緊固裝配操作是否得當(dāng)，是直接影響是否有效鎖緊重要環(huán)節(jié)。裝配過程中，如果出現(xiàn)裝配不當(dāng)，是鎖緊裝置螺母塊松脫的可能因素之一。

（1）裝配不當(dāng)分析。模塊裝配過程中，由于操作不當(dāng)有可能導(dǎo)致后期鎖緊裝置松動(dòng)的原因如下：①力矩不達(dá)標(biāo)：擰緊力矩不達(dá)標(biāo)，會(huì)導(dǎo)致鎖緊條未完全鎖緊，在振動(dòng)過程中出現(xiàn)模塊沖擊下的鎖緊裝置松動(dòng)，進(jìn)而導(dǎo)致螺母塊脫出。經(jīng)復(fù)核，該分機(jī)為專職航天裝配鉗工進(jìn)行的安裝操作，對力矩規(guī)范要求清楚明了、操作嫻熟。因此，排除擰緊力矩不達(dá)標(biāo)導(dǎo)致鎖緊裝置松動(dòng)的可能性。②假擰緊：力矩起子如果并未對準(zhǔn)鎖緊螺桿的一字槽，而是陷入鎖緊螺桿與模塊或鎖緊螺桿與導(dǎo)軌板的間隙中，即可能出現(xiàn)擰緊力矩已達(dá)到標(biāo)稱值，但鎖緊螺桿實(shí)際未鎖緊的情況。③裝配遺漏：裝配中若遺漏對部分頂部鎖緊條的緊固，將導(dǎo)致模塊為單邊鎖緊，即有可能導(dǎo)致振動(dòng)中鎖緊塊松脫。該可能性雖然為極低概率，現(xiàn)場仍然進(jìn)行了相應(yīng)的驗(yàn)證：將收發(fā)信機(jī)插裝模塊的上鎖緊裝置不鎖緊，下鎖緊裝置正常預(yù)緊，按鑒定試驗(yàn)條件進(jìn)行驗(yàn)證。結(jié)果隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)Y方向結(jié)束后，發(fā)現(xiàn)機(jī)箱有異響，開蓋檢查：發(fā)現(xiàn)A3模塊上鎖緊裝置螺母塊從螺桿上松脫。與故障現(xiàn)象極為相似。

（2）裝配不當(dāng)定位。裝配不當(dāng)導(dǎo)致振動(dòng)中鎖緊塊松動(dòng)，甚至脫落的可能性較低，并且此3項(xiàng)排除的前提是，單機(jī)《航天產(chǎn)品裝配記錄卡》或是裝配照片等相關(guān)記錄，能夠證明力矩是否進(jìn)行校核、操作是否規(guī)范；所以，裝配不當(dāng)導(dǎo)致振動(dòng)中鎖緊塊松動(dòng)，甚至脫落的可能性，不能完全排除。

2.5 E4過程檢驗(yàn)不夠

單機(jī)裝配工藝過程卡中明確了檢查螺紋連接時(shí)，將力矩起子設(shè)置在待檢查緊固件擰緊設(shè)置力矩的下限值：M3鎖緊裝置螺桿為1.1Nm，再次擰緊應(yīng)不出現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)。

經(jīng)復(fù)核，“過程檢驗(yàn)不夠”直接導(dǎo)致鎖緊條脫落的可能性基本排除。

2.6 E5鎖緊裝置器材缺陷

（1）鎖緊裝置器材缺陷分析。鎖緊裝置的工作原理，是靠螺桿與螺母塊之間的螺紋預(yù)緊力，形成螺母塊與鎖緊裝置本體之間、螺母塊與單機(jī)箱體插槽之間的正壓力與摩擦力，對模塊進(jìn)行限位固定，其本質(zhì)屬于螺紋緊固連接，鎖緊裝置螺桿預(yù)緊力的大小會(huì)直接影響鎖緊效果。

鎖緊裝置的各部件材質(zhì)缺陷可能導(dǎo)致力學(xué)性能不夠；各部件的加工缺陷，可能導(dǎo)致鎖緊螺桿螺紋存在瑕疵，影響受力性能，發(fā)生振動(dòng)中松脫的風(fēng)險(xiǎn)。

（2）鎖緊裝置器材缺陷定位。鎖緊裝置為模塊化機(jī)箱中起力學(xué)緊固作用的關(guān)鍵重要件。鎖緊裝置SJZZ-XXX已經(jīng)在十余個(gè)機(jī)載課題和十余個(gè)航天課題中大面積使用，經(jīng)過歷次鑒定試驗(yàn)，經(jīng)受模塊重量、振動(dòng)環(huán)境、振動(dòng)時(shí)間，遠(yuǎn)高于本次導(dǎo)航課題的機(jī)載課題鑒定試驗(yàn)。因此，該鎖緊裝置為成熟可靠器材。

2.7 E6試驗(yàn)缺陷

（1）試驗(yàn)不當(dāng)分析。單機(jī)在振動(dòng)試驗(yàn)中，若出現(xiàn)夾裝方式不當(dāng)，將影響機(jī)箱結(jié)構(gòu)和鎖緊條的受力行為，從而引發(fā)鎖緊條螺母塊松動(dòng)；同時(shí)，振動(dòng)試驗(yàn)中如若出現(xiàn)試驗(yàn)輸入不當(dāng)，也會(huì)對機(jī)箱結(jié)構(gòu)施加不合適的激勵(lì)，從而導(dǎo)致鎖緊條的工作狀態(tài)偏離設(shè)計(jì)狀態(tài)，發(fā)生松動(dòng)。

（2）試驗(yàn)不當(dāng)定位。在振動(dòng)實(shí)驗(yàn)室對單機(jī)進(jìn)行正樣產(chǎn)品驗(yàn)收級(jí)試驗(yàn)，設(shè)計(jì)師對夾具和機(jī)箱安裝過程、結(jié)果進(jìn)行了詳細(xì)的檢查，排除試驗(yàn)裝夾安裝和輸入不當(dāng)?shù)目赡堋?/p>

2.8 故障定位結(jié)論

根據(jù)以上大量的重復(fù)性試驗(yàn)、分析，故障并未完全復(fù)現(xiàn)。單個(gè)故障因素均未能直接實(shí)現(xiàn)故障復(fù)現(xiàn)。其中，模塊減重槽設(shè)計(jì)隱患、裝配操作不當(dāng)和未能有效檢驗(yàn)鎖緊狀態(tài)、鎖緊條器材變更，均有可能導(dǎo)致鎖緊條工作狀態(tài)不穩(wěn)定、振動(dòng)中發(fā)生松脫。

該故障原因，定位為裝配不當(dāng)所致鎖緊條未能穩(wěn)定鎖緊；而裝配不當(dāng)?shù)木売煽赡苡稍O(shè)計(jì)瑕疵、裝配操作等綜合因素所致。

3 機(jī)理分析

當(dāng)上述綜合因素結(jié)合，如在鎖緊裝置安裝處存在減重槽設(shè)計(jì)瑕疵，出現(xiàn)低概率的鎖緊塊旋轉(zhuǎn)，鎖緊條本身緊固操作為假擰緊或漏擰緊的情況下，鎖緊條工作在非穩(wěn)定工作狀態(tài)，與導(dǎo)軌邊為線接觸，振動(dòng)中，鎖緊塊發(fā)生二次偏轉(zhuǎn)，后部松動(dòng)。繼而持續(xù)振動(dòng)作用下，持續(xù)偏轉(zhuǎn)松動(dòng)，就會(huì)發(fā)生后部鎖緊塊脫落的情況，繼而出現(xiàn)振動(dòng)試驗(yàn)后異響的情況。

3.1 問題復(fù)現(xiàn)

后續(xù)在振動(dòng)試驗(yàn)室進(jìn)行了故障復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)，在測試過程中，在A3模塊上鎖緊條未鎖緊的情況下，振動(dòng)中發(fā)生松脫。

3.2 采取的措施及驗(yàn)證

針對裝配不當(dāng)?shù)目赡芫売?，從設(shè)計(jì)持續(xù)改進(jìn)、工藝持續(xù)優(yōu)化、裝配操作等各方面加強(qiáng)改進(jìn)設(shè)計(jì)措施。

（1）在該類插裝模塊減重槽設(shè)計(jì)中，去掉鎖緊裝置安裝邊的減重槽，避免螺母塊陷入減重槽的現(xiàn)象。（2）根據(jù)前述結(jié)論，使用該鎖緊裝置的航天課題確認(rèn)該型鎖緊裝置的技術(shù)狀態(tài)，嚴(yán)格按工藝要求使用。（3）完善模塊調(diào)試插裝中，鎖緊裝置的工藝規(guī)程。要求：模塊插入機(jī)箱前，確認(rèn)鎖緊條的后鎖緊塊與中間塊的間隙不大于3mm；并在工藝文件上明確，確保工藝檢查控制過程；鑒于鎖緊條的鎖緊螺桿為非標(biāo)螺紋，調(diào)整安裝力矩，增加為1.2Nm的上限值。強(qiáng)調(diào)鎖緊力矩的檢查，確保力矩達(dá)到。

4 結(jié)語

本文中的單機(jī)經(jīng)過振動(dòng)、測試后，出現(xiàn)的模塊鎖緊裝置螺母塊松脫的故障，是裝配不當(dāng)導(dǎo)致。其誘因有設(shè)計(jì)瑕疵、裝配操作等多種因素。在后續(xù)工作中，我們將有針對性地對該類分機(jī)及模塊的設(shè)計(jì)、工藝、質(zhì)量過程控制等環(huán)節(jié)進(jìn)行完善和提升。