盧明君，劉興發(fā)，王得勝，任勇，陳立軍

（1.西南油氣田公司天然氣凈化總廠忠縣分廠，重慶 404300；2.重慶水泵廠有限責(zé)任公司 國家企業(yè)技術(shù)中心，重慶 400033）

閉式冷卻水泵（SRI）作為裝置的重要設(shè)備，其功能為向機(jī)組各主、輔設(shè)備冷卻器提供冷卻水，因此，閉式冷卻水泵對泵運(yùn)行可靠性有較高的要求。

振動是影響泵壽命及可靠性的重要因素，泵振動情況是評價其性能的重要指標(biāo)。近年來，國內(nèi)外專家對振動機(jī)理、振動監(jiān)測分析系統(tǒng)及信號處理方法進(jìn)行了大量研究。針對離心泵水力誘導(dǎo)振動機(jī)理，PertottiR.B等對離心泵葉片與隔舌的相互作用進(jìn)行了簡單模擬及試驗對比，結(jié)果表明這種相互作用與離心泵流量相關(guān)。倪永燕研究了葉輪蝸殼動靜干涉對葉輪不同半徑處壓力脈動的影響。吳仁榮等研究了降低離心泵振動噪聲的水力設(shè)計方法。Guo等人進(jìn)行了不同導(dǎo)葉數(shù)和葉輪葉片數(shù)組合的離心泵內(nèi)部壓力脈動測試試驗。Hajem等人用LDA系統(tǒng)分析了導(dǎo)葉式離心泵動-靜部件干涉作用。Zhang等對葉輪葉片數(shù)與導(dǎo)葉數(shù)相同的離心泵內(nèi)部動-靜部件干涉作用引起的非定常水動力特性進(jìn)行了試驗研究。信號處理方面，曹沖峰等通過一種集成的經(jīng)驗?zāi)B(tài)分解的信號分解方法，成功的表征出轉(zhuǎn)子啟動階段的時頻特征。蘇文勝等通過經(jīng)驗?zāi)B(tài)分解和譜峭度對滾動軸承早期微弱故障進(jìn)行了診斷。郭遠(yuǎn)晶等提出一種基于短時傅里葉變換的時頻系數(shù)收縮信號降噪方法，增強(qiáng)了齒輪故障振動信號的調(diào)幅特征。

然而大多數(shù)研究只關(guān)注泵在額定工況點下的振動情況，對多工況下的振動研究較少。本文針對閉式冷卻水泵在多個工況下不能嚴(yán)格滿足振動要求等問題，采用頻譜分析方法對泵振動信號進(jìn)行了分析，并采取了多種降振手段。

1 泵結(jié)構(gòu)及測試點布置

閉式冷卻水泵為單級雙吸臥式離心泵，額定轉(zhuǎn)速為1490r/min，額定流量為2200m3/h，額定揚(yáng)程為40m，比轉(zhuǎn) 速 為267，并 要 求 在1600m3/h、1800m3/h、2000m3/h、2200m3/h、2400m3/h測試點的振動值小于2.8mm/s，泵機(jī)組結(jié)構(gòu)及振動測試點如圖1所示。因此，在泵和電機(jī)軸承箱體位置分別布置如圖1所示測試點，并使用數(shù)據(jù)采集及故障診斷系統(tǒng)開展振動信號采集、故障診斷分析工作。

圖1 泵機(jī)組結(jié)構(gòu)及測試點布置

2 振動信號分析

2.1 振動RMS分析

振動速度均方根RMS值又稱為有效值，直接反應(yīng)振動能量的大小，穩(wěn)定性和重復(fù)性好，是評價旋轉(zhuǎn)機(jī)械運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的重要指標(biāo)。該泵在工作轉(zhuǎn)速為1490r/min，流量為1600m3/h、1800m3/h、2000m3/h、2200m3/h、2400m3/h工況下各測試點的RMS值如圖2所示。

圖2 不同工況下各測試點的RMS值

由圖2可知，在1600m3/h時，該水泵機(jī)組泵所有測試點振動均高于2.8mm/s，在1800～2400m3/h時驅(qū)動端水平方向及泵非驅(qū)動端水平方向2個測試點的振動偏大，超出規(guī)格書要求值2.8mm/s，其余測試點滿足要求。為達(dá)到振動要求，對振動信號進(jìn)行時域、頻域分析，為減振設(shè)計提供參考。

2.2 振動信號時域及頻域分析

時域波形是反映振源最直觀、最原始的信號表現(xiàn)形式，包含了豐富的振動特征信息，通過其包含的周期信號、諧波信號、短脈沖等信號，可對設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)作出初步判斷。頻域分析是基于傅里葉變換（FFT）將復(fù)雜的時域信號分轉(zhuǎn)換為頻域信號，通過分析各頻率分量的幅值、相位、功率及能量與故障特征頻率的關(guān)系，能對設(shè)備的運(yùn)行狀態(tài)作出準(zhǔn)確評價。

通過對各測試點在不同工況下的振動信號時域及頻域分析發(fā)現(xiàn)，泵振動葉片通過頻率是導(dǎo)致振動超標(biāo)的主要原因，且偏離額定工況越遠(yuǎn)的工況點葉片對頻率的貢獻(xiàn)量越大。在1600m3/h時，水平方向時域波形及頻譜如圖3所示。其他工況及測試點的振動信號與之類似。各工況下各測試點葉片通過頻率振動如圖4所示。

圖3 泵驅(qū)動端水平方向時域波形及頻譜圖

圖4 各工況下不同測試點的葉頻振動

由圖3、圖4可知，泵振動超標(biāo)主要是葉頻振動過大所致，運(yùn)行工況偏離額定工況越遠(yuǎn)，葉頻振動越大，且在偏小流量工況時對葉頻振動更加敏感。因此，降低泵振動的首要目標(biāo)是降低泵葉頻振動。

2.3 泵性能分析

由圖5可知，切割葉片外徑降低了泵揚(yáng)程，揚(yáng)程降低的程度隨流量增大而減小，但當(dāng)流量為2450m3/h時，揚(yáng)程降低較多。相較于切割定律，實際揚(yáng)程在流量小于2000m3/h略微偏低，在2000m3/h以上時吻合較好。切割后高效點有向小流量移動趨勢，由2200m3/h變?yōu)?100m3/h，且切割后在小于2200m3/h工況點效率略有提升，其他工況點效率略有降低。打磨隔舌有利于提高大流量工況的效率與揚(yáng)程，降低小流量工況區(qū)的揚(yáng)程，但對原高效點效率有較大影響。

圖5 泵外特性圖

3 故障診治

葉頻振動是流道內(nèi)產(chǎn)生壓力脈動所誘發(fā)的高頻振動，其影響因素眾多，根據(jù)實踐經(jīng)驗合理設(shè)計葉片與隔舌的徑向間隙是降低葉頻振動的有效措施。根據(jù)API610設(shè)計準(zhǔn)則，對于單級揚(yáng)程超過200m和單級功率超過225kW的泵，導(dǎo)葉式泵的徑向間隙至少為葉尖半徑的3%，蝸殼式泵為6%，以此來減小葉輪葉片通過頻率振動和小流量時的低頻振動。

由于泵性能有一定余量，根據(jù)切割定律切割葉輪外徑由427～420mm（第二次試驗）以增大徑向間隙降低葉頻振動，但試驗結(jié)果依然不能滿足振動要求，因此繼續(xù)切割隔舌4.5mm，修薄葉片進(jìn)口邊（第三次試驗），處理示意圖如圖6所示。

圖6 振動處理方案圖

通過頻譜分析發(fā)現(xiàn)，切割葉輪外徑及打磨隔舌后由流體誘導(dǎo)振動導(dǎo)致的葉頻貢獻(xiàn)量明顯降低，而其他頻率分量的振動并無明顯變化。圖7為不同流量下，各測試點在不同試驗方案下的振動情況。

圖7 不同工況下各測試點振動RMS圖

由圖7可知，切割葉輪外徑，增大葉片徑向間隙及打磨隔舌能降低葉片通過頻率幅值，降低泵振動RMS，達(dá)到減振效果。切割葉輪外徑對降低各工況點振動均有一定效果，且對偏小流量工況效果更為顯著。此外，打磨隔舌也能降低葉片通過頻率幅值，但效果較增大葉片徑向間隙較差。

4 結(jié)語

本文針對閉式冷卻水泵在多個工況點下不能嚴(yán)格滿足振動要求，通過采集泵振動信號，并對信號進(jìn)行時域分析、頻域分析及振動有效值分析，發(fā)現(xiàn)葉片通過頻率振動過大是導(dǎo)致泵振動超標(biāo)的主要原因，并通過對葉輪及蝸殼進(jìn)行處理后成功降低泵振動，結(jié)果表明：（1）切割葉輪外徑，保證合理的葉尖徑向間隙是降低葉片通過頻率振動幅值的有效措施，因此對于低振動離心泵在設(shè)計時應(yīng)考慮較大的葉尖徑向間隙。（2）打磨隔舌可以從一定程度上降低離心泵葉片通過頻率振動，從而達(dá)到減振目的。（3）切割葉輪所得的實際揚(yáng)程在偏小流量區(qū)略小于理論計算揚(yáng)程，在大流量區(qū)吻合較好。