趙開聯(lián), 唐 嵐, 楊 婧, 濮永現(xiàn), 耿 樾, 王成磊, 趙開偉

(1.昆明理工大學(xué) 電力工程學(xué)院， 云南 昆明 650000;2.黑龍江中醫(yī)藥大學(xué) 醫(yī)學(xué)信息工程學(xué)院,黑龍江 哈爾濱 150000)

0 引 言

電力系統(tǒng)輸電線路因發(fā)生故障被切除時會引起潮流轉(zhuǎn)移，易導(dǎo)致其他線路過載，從而引起一系列的連鎖跳閘事故，最終導(dǎo)致大停電[1-2]。為防止連鎖事故的發(fā)生，運行人員需要在短時間內(nèi)采取相應(yīng)的緊急控制策略來消除線路過載，保證系統(tǒng)的安全運行[3]。

目前解決線路過載的緊急控制方法有：數(shù)學(xué)規(guī)劃法[4-8]、靈敏度法[9-12]和潮流追蹤法[13-15]。數(shù)學(xué)規(guī)劃法把消除過載線路看成一個最優(yōu)化問題，通過各節(jié)點對線路過載的控制情況及系統(tǒng)各線路的約束構(gòu)造優(yōu)化模型，利用規(guī)劃的方法求解該模型，但在求解過程中調(diào)整設(shè)備較多且計算量復(fù)雜，還可能存在多解或者計算不收斂等問題。靈敏度法通常有兩種：(1)傳統(tǒng)的靈敏度法在計算靈敏度時大多采用直流潮流法，平衡機(jī)沒有參與調(diào)節(jié)；(2)靈敏度法以電流相關(guān)系數(shù)矩陣為基礎(chǔ)推導(dǎo)出支路-節(jié)點功率靈敏度，利用支路-節(jié)點功率靈敏度和反向調(diào)整法得到一種解決線路過載緊急控制方法[11]。但這兩種靈敏度法在計算靈敏度時與電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和網(wǎng)絡(luò)參數(shù)關(guān)系較大，與電網(wǎng)的實際運行參數(shù)關(guān)系較小，會帶來較大的計算誤差。潮流追蹤法主要分析發(fā)電機(jī)出力在輸電線路及負(fù)荷間的有功分布關(guān)系[16]。通過調(diào)節(jié)對線路占用率較大發(fā)電機(jī)節(jié)點、負(fù)荷節(jié)點來消除線路過載。但潮流追蹤法無法判斷調(diào)整節(jié)點組的功率調(diào)整方向。以上三種方法均未考慮發(fā)電機(jī)有功調(diào)節(jié)速率問題，在實際運行中受發(fā)電機(jī)調(diào)節(jié)速率的約束，特別是當(dāng)遇到嚴(yán)重過負(fù)荷時，發(fā)電機(jī)的出力可能難以及時調(diào)整到位[17]。文獻(xiàn)[17]在支路-節(jié)點功率靈敏度方法的基礎(chǔ)上考慮了發(fā)電機(jī)調(diào)節(jié)速率，提出了一種防止輸電線路連鎖過載的自適應(yīng)緊急控制策略。但得出的控制節(jié)點組不一定是對過載線路影響較大的節(jié)點且在計算功率調(diào)整量時計算復(fù)雜。

消除線路過載不僅要確定控制節(jié)點組還要判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向，而以上方法均未完全考慮。針對以上方法的不足，本文結(jié)合了功率靈敏度法和潮流追蹤法的優(yōu)點，提出了一種基于潮流追蹤和功率靈敏度的線路過載緊急控制策略。該方法用潮流追蹤法確定出對過載線路影響較大的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點。同時為了避免切負(fù)荷，潮流追蹤法還能提供從負(fù)荷向發(fā)電機(jī)的功率分?jǐn)傂畔?，確定出控制節(jié)點組。簡化支路-節(jié)點功率靈敏度的求解，進(jìn)一步提高了控制速度，采用支路-節(jié)點功率靈敏度法判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向，解決了潮流追蹤法功率調(diào)整方向不確定的問題。結(jié)合發(fā)電機(jī)的調(diào)節(jié)速率計算出控制節(jié)點組的調(diào)整量，采用反向等量配對原則對控制節(jié)點組進(jìn)行控制，使其更貼近現(xiàn)實運行。

1 消除線路過載的組合方法

消除線路過載一般分為三步：(1)確定控制節(jié)點組；(2)判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向；(3)計算控制節(jié)點組的調(diào)整量。

1.1 確定控制節(jié)點組

用靈敏度法計算功率靈敏度時主要與電網(wǎng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和參數(shù)有關(guān)，電網(wǎng)的實際運行參數(shù)對其影響較小。但過載線路的潮流分布不僅與電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有關(guān)而且與電網(wǎng)實際運行也有關(guān)。通過靈敏度法確定的控制節(jié)點組不一定是效果最好的，因此本文采用潮流追蹤法確定控制節(jié)點組。

潮流追蹤即是對系統(tǒng)中的某一個特定的運行狀態(tài)，通過分析和計算，找到網(wǎng)絡(luò)中的功率分配關(guān)系，明確某個特定發(fā)電機(jī)的功率都送給了哪些負(fù)荷，某個特定負(fù)荷節(jié)點的功率來源于哪些發(fā)電機(jī)[18]。潮流追蹤是基于比例分配原則進(jìn)行的，比例分配的原理是[19]：定義P為節(jié)點的流過功率，等于節(jié)點的總流進(jìn)功率，也等于節(jié)點的總流出功率，如圖1所示。比例分配原則定義流入功率Pa、Pb在流出功率Pc、Pd中所占的份額分別為[14]

在潮流追蹤前，需要將系統(tǒng)化為無損網(wǎng)絡(luò)，將過載線路當(dāng)作潮流追蹤的目標(biāo)線路，分別向發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點進(jìn)行追蹤，得到向該目標(biāo)線路提供功率的發(fā)電機(jī)節(jié)點的集合和從該目標(biāo)支路汲取功率的負(fù)荷節(jié)點的集合[13]。

圖1 比例分配原則

1.1.1 找出對過載線路有影響的節(jié)點

通過潮流追蹤得到待調(diào)整的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點的集合：

Gl={Gl,1,Gl,2,…,Gl,m}

(1)

Ll={Ll,1,Ll,2,…,Ll,n}

(2)

式中:Gl為向支路l提供功率的發(fā)電機(jī)節(jié)點的集合；m為向支路l提供功率的發(fā)電機(jī)節(jié)點的個數(shù)；Ll為從支路l汲取功率的負(fù)荷節(jié)點的集合；n為相應(yīng)的負(fù)荷節(jié)點個數(shù)。

通過潮流追蹤可以得到的Gl和Ll中各個節(jié)點對支路l的潮流貢獻(xiàn)分別為

Pl-G={Pl,G1,Pl,G2…Pl,Gi…Pl,Gm}

(3)

Pl-L={Pl,L1,Pl,L2…Pl,Li…Pl,Ln}

(4)

在實際電力系統(tǒng)中，消除某一線路過載需要調(diào)整Gl和Ll中發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點，通常情況下只調(diào)節(jié)對過載線路貢獻(xiàn)較大的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點，不需要全部調(diào)節(jié)，因此需要找出對過載線路影響較大的節(jié)點進(jìn)行調(diào)整。

1.1.2 確定對過載線路影響較大的節(jié)點

本文在控制過程中引入了文獻(xiàn)[14]占用率的概念，只需調(diào)整占用率較大的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點。

發(fā)電機(jī)G對線路l的占用率αG,l定義為發(fā)電機(jī)G提供給線路l的功率與該線路l上總功率的比值，占用率αG,l的表達(dá)式為

(5)

同理可計算出負(fù)荷L對線路l的占用率βL,l:

(6)

(7)

潮流追蹤法的優(yōu)點是可以清楚地知道每臺發(fā)電機(jī)出力對電網(wǎng)輸電線路及負(fù)荷功率的貢獻(xiàn)值，用潮流追蹤法可以準(zhǔn)確地得到對過載線路有影響的節(jié)點，但這些節(jié)點有可能與過載線路的功率變化呈負(fù)相關(guān)性，即減少該節(jié)點的出力會導(dǎo)致過載線路功率的增加，因此用潮流追蹤法無法判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向。支路-節(jié)點功率靈敏度法可以將對過載線路有影響的節(jié)點分為兩類：(1)與過載線路有功變化呈正相關(guān)性的節(jié)點；(2)與過載線路有功變化呈負(fù)相關(guān)性的節(jié)點，用支路-節(jié)點功率靈敏度法判斷控制節(jié)點組功率調(diào)整的方向。

1.2 判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向

因為傳統(tǒng)的靈敏度法采取緊急措施消除線路過載時，平衡機(jī)未參與調(diào)節(jié)，無法得到最優(yōu)控制方案，所以本文采用文獻(xiàn)[11]中的支路-節(jié)點功率靈敏度法。

文獻(xiàn)[11]中的支路-節(jié)點功率靈敏度法以電流相關(guān)系數(shù)矩陣為基礎(chǔ)，根據(jù)廣域測量系統(tǒng)實時提供的電網(wǎng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和節(jié)點電壓數(shù)據(jù)，推導(dǎo)出節(jié)點注入功率變量與線路功率變量之間的功率靈敏度矩陣[11]。根據(jù)該方法得到電網(wǎng)中節(jié)點Ni對線路BK的靈敏度SK-i為

SK-i=

(8)

式中：UK-B和φK-B分別為線路BK的首端電壓模值和相角；Ui-N和φi-N分別為節(jié)點Ni的電壓模值和相角；λK-i為線路BK的電流相量與節(jié)點Ni的注入電流相量之間的電流相關(guān)度系數(shù)。

λK-i系數(shù)可以通過式(9)得到：

(9)

其中，對于一個含有n個節(jié)點、b條輸電線路的電網(wǎng)，C(λ)為電網(wǎng)相關(guān)度系數(shù)矩陣，是一個b×n階的實數(shù)矩陣；YB為支路電納矩陣；A為節(jié)點關(guān)聯(lián)矩陣；YN為節(jié)點電納矩陣。

根據(jù)三角恒等變換公式可以將式(8)轉(zhuǎn)化為

(10)

(11)

從式(11)可知，簡化了計算量提高了計算速度，為快速消除線路過載提供了保障。

1.3 計算控制節(jié)點組的調(diào)整量

系統(tǒng)出現(xiàn)過載后，確定控制節(jié)點組G′(G+G-)，依據(jù)線路的過載比例和對線路占用率的大小，并結(jié)合發(fā)電機(jī)調(diào)節(jié)速率分別按比例增出力和減出力，從而消除過載線路上的越限功率。

為消除過載線路上越限部分的功率，發(fā)電機(jī)所調(diào)整的功率量記為ΔPG,則發(fā)電機(jī)Gi功率調(diào)整量為

ΔPGi=αGi,l.ΔPl.PG,i/Pl

(12)

式中：αGi,l為發(fā)電機(jī)Gi的占用率；ΔPl為過載支路的越限的功率；PG,i為所調(diào)整的發(fā)電機(jī)的功率；Pl為過載線路上的功率。

總調(diào)整量ΔPG為

(13)

根據(jù)各個發(fā)電機(jī)的調(diào)節(jié)速率和緊急控制時限，計算出控制節(jié)點組G′(G+G-)的最大調(diào)節(jié)能力。

ΔPGa=θ×t

(14)

式中：θ為發(fā)電機(jī)調(diào)節(jié)速率；t為緊急控制時間。

根據(jù)反向等量配對調(diào)整法，每個控制節(jié)點組中增出力節(jié)點i的調(diào)整量和減出力節(jié)點j的調(diào)整量應(yīng)該相等，則控制節(jié)點組i和j實際調(diào)節(jié)限值為

(15)

2 消除過載的緊急控制流程

當(dāng)線路處于過載時，為保護(hù)其他輸電線路的安全，需要在短時間內(nèi)采取緊急控制策略消除線路過載使系統(tǒng)恢復(fù)至安全狀態(tài)。緊急控制流程圖如圖2所示。

圖2 緊急控制流程圖

緊急控制步驟如下：

(1) 計算緊急狀態(tài)時線路的潮流。

(2) 尋找過載線路。

(3) 確定出控制節(jié)點組。

(4) 計算各節(jié)點對過載線路的功率靈敏度，確定控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向。

(5) 結(jié)合發(fā)電機(jī)調(diào)整速率計算控制節(jié)點組的調(diào)整量。

(6) 能否通過只調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)出力而消除線路過載。若是，制定發(fā)電機(jī)調(diào)整方案；若不是繼續(xù)下一步。

(10) 線路過載是否消除，若是，可結(jié)束計算；若不是，轉(zhuǎn)到步驟(6)。

3 算例分析

為驗證潮流追蹤和功率靈敏度組合方法的優(yōu)越性和有效性，本文利用MATLAB軟件對IEEE39和IEEE118節(jié)點系統(tǒng)進(jìn)行仿真計算。

3.1 算例一

在IEEE39節(jié)點系統(tǒng)中，線路6-11因故障斷開造成14-4、10-13、13-14這三條線路過載，過載線路功率如表1所示。IEEE39節(jié)點系統(tǒng)圖如圖3所示。

圖3 IEEE39節(jié)點系統(tǒng)圖

表1 IEEE39系統(tǒng)發(fā)生故障線路過載情況

下文中，方法1為潮流追蹤法；方法2為支路-節(jié)點功率靈敏度法；方法3為潮流追蹤和功率靈敏度組合方法。驗證潮流追蹤和功率靈敏度組合方法的優(yōu)越性。

以這三條線路為目標(biāo)線路采用兩種方法確定出對過載線路影響較大的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點，如表2所示。

表2 兩種方法確定的節(jié)點

由表2可知用方法1和方法2確定的發(fā)電機(jī)節(jié)點是相同的均是32號節(jié)點而確定的負(fù)荷節(jié)點是不同的，方法1是4號節(jié)點，方法2是12號節(jié)點，這兩種方法所確定出的節(jié)點不同是因為方法1主要與節(jié)點的潮流分布有關(guān)，方法2主要與電網(wǎng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)有關(guān)。

采用方法2分別用式(8)和簡化后的式(11)確定出對過載線路影響較大的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點，如表3所示。

表3 簡化前后確定的節(jié)點

由表3可知簡化前、后確定的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點均沒有發(fā)生變化，說明簡化后式(11)的正確性。

分別對兩種方法確定的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點削減5 MW，觀察三條過載線路的功率變化情況，如表4所示。

表4 削減5 MW支路功率變化情況

由表4可知，對方法1和方法2確定的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點削減5 MW，發(fā)現(xiàn)削減32號和4號節(jié)點引起的支路功率變化明顯要比消減32號和12號節(jié)點引起的支路功率變化要大，則說明方法2確定的發(fā)電機(jī)節(jié)點和負(fù)荷節(jié)點并不是對過載支路影響較大的節(jié)點。

以任意兩條線路為目標(biāo)線路用方法2，得到對該目標(biāo)線路影響較大的兩個發(fā)電機(jī)節(jié)點(兩個發(fā)電機(jī)節(jié)點，一個功率靈敏度大于0；一個功率靈敏度小于0)分別對這兩個發(fā)電機(jī)削減100 MW，觀察這兩條線路的功率變化情況，如表5所示。

由表5可知，電力系統(tǒng)中的節(jié)點可分為兩類：第一類功率靈敏度大于0；第二類功率靈敏度小于0。如果用方法1作為線路過載的緊急控制策略，確定出發(fā)電機(jī)節(jié)點，該節(jié)點功率靈敏度小于0，此時對該發(fā)電機(jī)節(jié)點減出力有可能會加重線路的過載情況。

表5 削減100 MW前后支路功率變化情況

通過算例分析得出：(1)在節(jié)點對過載線路的影響方面，潮流追蹤法比功率靈敏度法效果更好，所以采用潮流追蹤法確定控制節(jié)點組。(2)支路-節(jié)點功率靈敏度法可以將節(jié)點分為兩類。一類與過載線路有功變化呈正相關(guān)性；另一類與過載線路有功變化呈負(fù)相關(guān)性。所以采用支路-節(jié)點功率靈敏度法判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向。

3.2 算例二

驗證潮流追蹤和功率靈敏度組合方法的有效性，分別用三種方法作為緊急控制策略，消除線路過載。以算例一為例，過載線路功率如表1所示。為了更貼近實際運行，將緊急控制策略的時間設(shè)定為2 min，對于并網(wǎng)的火力發(fā)電機(jī)組，通常要求其出力的每分鐘調(diào)節(jié)速度大于最大出力的5%[17]IEEE39節(jié)點系統(tǒng)中10臺發(fā)電機(jī)有功出力的相關(guān)數(shù)據(jù)如表6所示。

表6 IEEE39節(jié)點系統(tǒng)發(fā)電機(jī)數(shù)據(jù)

分別用三種方法，確定出控制節(jié)點組如表7～9所示。

表7 方法1確定的控制節(jié)點組

表8 方法2確定控制節(jié)點組

表9 方法3確定控制節(jié)點組

以三條過載線路為目標(biāo)線路，分別用三種方法確定出控制節(jié)點組，由表7可知，采用方法1選取對過載線路占用率較大的節(jié)點，32號發(fā)電機(jī)節(jié)點和4號負(fù)荷節(jié)點，作為控制節(jié)點組；由表8可知，采用方法2選取對過載線路功率靈敏度較大的節(jié)點，32號減出力節(jié)點和39號增出力節(jié)點，作為控制節(jié)點組；由表9可知，采用方法3首先選取對過載線路占用率較大的32號發(fā)電機(jī)節(jié)點和4、15、8負(fù)荷節(jié)點，然后根據(jù)給負(fù)荷提供功率的31、32、33號發(fā)電機(jī)節(jié)點選出對三條過載線路均有影響的31號發(fā)電機(jī)，最后將32號發(fā)電機(jī)節(jié)點和31號發(fā)電機(jī)節(jié)點作為控制節(jié)點組，并用功率靈敏度來判斷功率調(diào)整的方向。

分別用三種方法計算出控制節(jié)點組的功率調(diào)整量，三種方法的緊急控制策略如表10所示。

表10 三種方法的緊急控制策略

由表10可知，三種方法均可消除線路過載。方法3與方法1的調(diào)整量相同，控制節(jié)點組不同，方法1需要削減4號負(fù)荷節(jié)點40.51 MW，方法3不需要削減負(fù)荷避免了切負(fù)荷；方法3與方法2的控制節(jié)點組和調(diào)整量均不同，方法2的調(diào)整量為52.8 MW，方法3調(diào)整量為40.51 MW，方法3的調(diào)整量要比方法2的調(diào)整量少。

算例二驗證了潮流追蹤和功率靈敏度組合方法的有效性，與方法1相比，方法3避免了切負(fù)荷；與方法2 相比，該方法得到的功率調(diào)整量要小，則說明該方法確定的控制節(jié)點組比方法2確定的控制節(jié)點組效果好。若緊急控制策略的時間設(shè)定為1 min，采用文獻(xiàn)[17]中的方法需要切除32號發(fā)電機(jī)和削減15號負(fù)荷節(jié)點320 MW，削減16號負(fù)荷節(jié)點50 MW才能消除線路過載。采用本文方法只需要切除32號發(fā)電機(jī)和削減12號負(fù)荷節(jié)點370 MW，就可以消除過載，本文方法只對一個負(fù)荷進(jìn)行了調(diào)整。

3.3 算例三

為進(jìn)一步驗證潮流追蹤和功率靈敏度組合方法的有效性，對IEEE118節(jié)點系統(tǒng)進(jìn)行仿真分析，IEEE118節(jié)點系統(tǒng)圖如圖4所示，發(fā)電機(jī)有功出力相關(guān)參數(shù)如附表1所示。

在IEEE118節(jié)點系統(tǒng)中，線路103-110因故障斷開，導(dǎo)致103-105和105-108這兩條線路過載，過載線路功率如表11所示。

表11 IEEE118系統(tǒng)發(fā)生故障線路過載情況

分別用三種方法確定出控制節(jié)點組如表12～14所示。

表12 方法1確定的控制節(jié)點組

表13 方法2確定的控制節(jié)點組

以兩條過載線路為為目標(biāo)線路，分別用三種方法確定出控制節(jié)點組，由表12可知，采用方法1選取對過載線路占用率較大的節(jié)點，100號發(fā)電機(jī)節(jié)點和112號負(fù)荷節(jié)點，作為控制節(jié)點組；由表13可知，采用方法2選取對過載線路功率靈敏度較大的節(jié)點，103號減出力節(jié)點和110號增出力節(jié)點，作為控制節(jié)點組；由表14可知，采用方法3首先選取對過載線路占用率較大的100號發(fā)電機(jī)節(jié)點和105、109、110、112號負(fù)荷節(jié)點，然后根據(jù)給負(fù)荷提供功率的100、103、111號發(fā)電機(jī)節(jié)點選出對兩條過載線路均有影響的111號發(fā)電機(jī)，最后將100號發(fā)電機(jī)節(jié)點和111號發(fā)電機(jī)節(jié)點作為控制節(jié)點組，并用功率靈敏度來判斷功率調(diào)整的方向。

圖4 IEEE118節(jié)點系統(tǒng)圖

表14 方法3確定的控制節(jié)點組組

分別用三種方法計算出控制節(jié)點組的功率調(diào)整量，三種方法的緊急控制策略如表15所示。

表15 三種方法的緊急控制策略

由表15可知，三種方法均可消除線路過載。方法3與方法1相比避免了切負(fù)荷；方法3比方法2的調(diào)整量要少。

算例三進(jìn)一步驗證了潮流追蹤和功率靈敏度組合方法的有效性，說明該方法不僅在小系統(tǒng)中成立，在大系統(tǒng)中也成立。若將緊急控制策略的時間設(shè)定為1 min，受100號發(fā)電機(jī)調(diào)節(jié)速率的影響，無法在規(guī)定的時間內(nèi)使系統(tǒng)恢復(fù)到安全狀態(tài)之內(nèi)，需采取切機(jī)操作以保證系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。切除100號發(fā)電機(jī)可以快速改變兩條過載線路的潮流，而切機(jī)將造成252 MW的出力損失，為保證系統(tǒng)中的有功平衡，需在1 min內(nèi)增加其他發(fā)電機(jī)組有功出力206.5 MW，切除112號負(fù)荷節(jié)點45.5 MW。

4 結(jié) 語

本文結(jié)合了潮流追蹤法和功率靈敏度法的優(yōu)點，提出了一種基于潮流追蹤和功率靈敏度的線路過載緊急控制策略。該方法主要有以下特點：

(1) 用潮流追蹤法確定的控制節(jié)點組比功率靈敏度法確定的控制節(jié)點組效果好；

(2) 用功率靈敏度法判斷控制節(jié)點組的功率調(diào)整方向，解決了潮流追蹤法功率調(diào)整方向不確定的問題；

(3) 考慮了發(fā)電機(jī)的調(diào)節(jié)速率并簡化了功率靈敏度的求解，減少了計算量提高了緊急控制速度，使該緊急控制策略更加貼近實際運行。

附表1 IEEE118節(jié)點系統(tǒng)發(fā)電機(jī)數(shù)據(jù)

發(fā)電機(jī)節(jié)點1468101215181924實時出力/MW0000450850000最大出力/MW100100100100550185100100100100調(diào)節(jié)能力/MW5.005.005.005.0027.59.255.005.005.005.00發(fā)電機(jī)節(jié)點25262731323436404246實時出力/MW220314070000019最大出力/MW320414100107100100100100100119調(diào)節(jié)能力/MW1620.75.005.355.005.005.005.005.005.95發(fā)電機(jī)節(jié)點49545556596162656669實時出力/MW20448001551600391392521最大出力/MW304148100100255260100491492805.2調(diào)節(jié)能力/MW15.207.405.005.0012.7513.005.0024.5524.640.26發(fā)電機(jī)節(jié)點70727374767780858789實時出力/MW00000047704607最大出力/MW100100100100100100577100104707調(diào)節(jié)能力/MW5.005.005.005.005.005.0028.855.005.2035.35發(fā)電機(jī)節(jié)點90919299100103104105107110實時出力/MW0000252400000最大出力/MW100100100100352140100100100100調(diào)節(jié)能力/MW5.005.005.005.0017.607.005.005.005.005.00發(fā)電機(jī)節(jié)點111112113116實時出力/MW36000最大出力/MW136100100100調(diào)節(jié)能力/MW6.85.005.005.00