郝培文,李洪祥,崔鷹翔,徐金枝

(長(zhǎng)安大學(xué)，道路結(jié)構(gòu)與材料交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安 710064)

0 引 言

瀝青路面再生技術(shù)因經(jīng)濟(jì)環(huán)保而被廣泛應(yīng)用于各等級(jí)公路的大中修工程及改、擴(kuò)建工程中。再生技術(shù)按照拌和溫度可分為冷再生和熱再生，根據(jù)使用條件又可分為廠拌熱再生、就地?zé)嵩偕?、就地冷再生和廠拌冷再生等，其中廠拌熱再生瀝青混合料性能更優(yōu)，適用范圍更廣，應(yīng)用最多[1-4]。

目前的廠拌熱再生瀝青混合料在配合比設(shè)計(jì)過程中假定新舊瀝青100%融合，但國(guó)內(nèi)外眾多研究[5-8]證明，當(dāng)廢舊瀝青路面回收材料(recycled materials for waste asphalt pavement, RAP)摻量較小時(shí)該假設(shè)是可行的，當(dāng)RAP摻量較大時(shí)，再生過程中舊瀝青并非全部參與融合。Huang等[9]將 RAP細(xì)料、新粗集料及新瀝青拌和，分層抽提回收RAP細(xì)料表面由外到內(nèi)多層次的瀝青并測(cè)定其勁度模量，結(jié)果顯示新舊瀝青并非完全融合，通過拌和只能使部分舊瀝青轉(zhuǎn)移到新集料上。Bowers等[10]采用紅外光譜儀(FTIR)對(duì)分層抽提獲得的結(jié)合料混合物進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)越接近于RAP集料表面的結(jié)合料層中羰基含量越高。張德鵬等[11]借助凝膠滲透色譜(GPC)觀察發(fā)現(xiàn)，越靠近RAP集料顆粒表面的結(jié)合料大分子量百分率(large molecular size percentage， LSPM)越大，即瀝青的老化程度越高。Jiang等[12]和Abdalfattah等[13]以TiO2為瀝青示蹤劑，采用鈦硫元素質(zhì)量比為融合程度的定量評(píng)價(jià)指標(biāo)，通過掃描電子顯微鏡(SEM)和光譜儀(EDS)觀察發(fā)現(xiàn)新舊瀝青融合程度隨RAP摻量的增加而減少。Xu等[14]使用原子力顯微鏡(AFM)對(duì)50%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))RAP摻量的再生混合料中分層抽提獲取的結(jié)合料進(jìn)行處理，結(jié)果也證實(shí)新舊瀝青之間并非100%融合。此時(shí)舊瀝青完全參與融合的假設(shè)與實(shí)際情況不符，假定新舊瀝青100%融合與實(shí)際部分融合的差異必然對(duì)設(shè)計(jì)的熱再生瀝青混合料路用性能產(chǎn)生影響，但會(huì)有怎樣的影響及影響程度尚待研究。

因此，本文在不同RAP摻量下，考慮常規(guī)融合和新舊瀝青100%融合兩種條件，拌制并成型熱再生瀝青混合料，同時(shí)對(duì)其高溫性能、低溫性能、水穩(wěn)定性以及抗反射開裂性能展開研究，旨在分析新舊瀝青融合程度對(duì)上述熱再生混合料技術(shù)性能的影響以及兩種拌和條件下的性能差異隨RAP摻量的變化規(guī)律，在此基礎(chǔ)上，提出需要考慮融合程度的界限RAP摻量，為合理設(shè)計(jì)熱再生瀝青混合料組成提供技術(shù)依據(jù)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

RAP來源于G65包茂高速公路陜蒙界至榆林段路面維修整治工程，是上、中、下三層面層結(jié)構(gòu)的混合物，原路面使用時(shí)長(zhǎng)為14年。通過變異性分析將RAP分為0～4.75 mm、4.75～13.20 mm和13.20～26.50 mm三檔，通過抽提試驗(yàn)獲取RAP礦料級(jí)配及舊瀝青含量，RAP相關(guān)技術(shù)指標(biāo)如表1所示。選用的新粗細(xì)集料均為閃長(zhǎng)巖，礦粉母巖為石灰?guī)r，新瀝青為克拉瑪依90號(hào)瀝青，實(shí)測(cè)技術(shù)指標(biāo)分別如表2～表4所示。

表1 RAP 技術(shù)指標(biāo)Table 1 Technical indicators of RAP

表2 粗集料技術(shù)指標(biāo)Table 2 Technical indicators of coarse aggregate

表3 細(xì)集料和礦粉技術(shù)指標(biāo)Table 3 Technical indicators of fine aggregate and mineral filler

1.2 試驗(yàn)方案

為探究融合程度對(duì)熱再生瀝青混合料路用性能的影響，保持混合料級(jí)配、礦料種類、RAP種類、油石比及工藝等因素完全一致，考慮人為模擬新舊瀝青100%融合以及未知融合程度的常規(guī)拌和兩種工況，拌制并成型熱再生瀝青混合料。

常規(guī)拌制即直接將RAP加入拌鍋中與新集料、新瀝青拌和，確定最佳油石比(optimum asphalt content, OAC)后進(jìn)行性能測(cè)試。

新舊瀝青100%融合的混合料拌制過程為：首先按照不同RAP摻量下三檔RAP比例稱取所需舊料，對(duì)其進(jìn)行抽提以分離RAP與舊瀝青;將RAP裝入鋁鍋,在拌制時(shí)全部加入，舊瀝青則通過阿布森法獲取，由于舊瀝青在獲取過程中必定有部分粘在蒸餾燒瓶中無法倒出，因此應(yīng)根據(jù)三檔RAP的質(zhì)量及實(shí)測(cè)得到的各檔舊料油石比計(jì)算所使用RAP中總的舊瀝青質(zhì)量，將相應(yīng)質(zhì)量的舊瀝青與新瀝青按比例在加熱條件下提前混合均勻，在拌制混合料時(shí)全部加入，此時(shí)舊瀝青全部發(fā)揮作用，可以認(rèn)為新舊瀝青100%融合。

選用的熱再生瀝青混合料級(jí)配類型為AC-20，RAP摻量為20%、30%、40%和50%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)。參照《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F 40—2004)[15]推薦的級(jí)配范圍，四種RAP摻量的混合料級(jí)配如表5所示，各檔RAP比例、最佳油石比及最佳油石比下的新舊瀝青含量如表6所示。

表5 不同RAP摻量下混合料的級(jí)配Table 5 Gradation of mixtures with different RAP content

表6 各檔RAP比例、最佳油石比及新舊瀝青含量Table 6 RAP ratios of different grades, OAC and the content of aged and virgin asphalt

2 兩種拌制方式下熱再生瀝青混合料路用性能

眾多規(guī)范對(duì)于瀝青混合料路用性能的規(guī)定主要包括高溫性能、低溫性能、水穩(wěn)定性等方面，但已有研究表明抗反射開裂性能也是影響其長(zhǎng)期穩(wěn)定性的主要因素之一[16-17]，因此本文對(duì)不同RAP摻量下兩種拌制方式成型的熱再生瀝青混合料的高溫性能、低溫性能、水穩(wěn)定性以及抗反射開裂性能進(jìn)行對(duì)比。

2.1 高溫性能

采用標(biāo)準(zhǔn)車轍試驗(yàn)評(píng)價(jià)熱再生瀝青混合料的高溫性能，兩種拌和方式成型的混合料車轍試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

圖1 車轍試驗(yàn)結(jié)果Fig.1 Rutting test results

由圖1可知，隨著RAP摻量的增加，兩種拌制方式下混合料的動(dòng)穩(wěn)定度(dynamic stability, DS)逐漸增大，60 min平均車轍深度逐漸減小，說明混合料高溫性能隨RAP摻量的增大顯著提高。常規(guī)拌制條件下，50%RAP摻量的混合料動(dòng)穩(wěn)定度達(dá)5 887.8次/mm，較20%RAP摻量時(shí)增長(zhǎng)106.5%，且各摻量下的動(dòng)穩(wěn)定度均遠(yuǎn)大于規(guī)范要求值，可見熱再生瀝青混合料的高溫性能極其優(yōu)異。主要原因在于RAP中的瀝青老化變硬，針入度降低，軟化點(diǎn)升高，在高溫作用下不易軟化，溫度敏感性增強(qiáng)，舊料摻量越大，再生混合料中舊瀝青含量相應(yīng)增加，使混合料在高溫下不容易產(chǎn)生剪切變形，車轍深度隨RAP摻量增大而減小的現(xiàn)象也能對(duì)此進(jìn)行佐證。而新舊瀝青100%融合拌制方式下，RAP摻量從20%增長(zhǎng)到40%時(shí)，混合料的動(dòng)穩(wěn)定度由2 713.7次/mm提高至3 421.0次/mm，增長(zhǎng)了26.1%，相比于常規(guī)拌制方式而言增幅大幅降低。RAP摻量從40%增長(zhǎng)到50%時(shí)，動(dòng)穩(wěn)定度出現(xiàn)了小幅下降。

對(duì)比兩種拌制方式下混合料的動(dòng)穩(wěn)定度指標(biāo)可以發(fā)現(xiàn)，在各RAP摻量下新舊瀝青100%融合拌制方式的動(dòng)穩(wěn)定度均小于常規(guī)拌制方式，且隨著RAP摻量的增大二者之間的差異越大，在20%RAP摻量下兩者僅相差4.8%，50%RAP摻量時(shí)兩者的差值上升至46.6%，說明融合程度的提升降低了混合料的高溫性能。究其原因?yàn)椋撼Ｒ?guī)拌制方式下RAP中的舊瀝青只有部分轉(zhuǎn)移到新集料表面，新瀝青對(duì)于舊瀝青流變性質(zhì)的改善效果并沒有充分發(fā)揮，舊集料表面未參與融合的舊瀝青仍保持著原有脆硬的性質(zhì)，因此其高溫性能較好;其次，新舊瀝青100%融合拌制方式下舊瀝青全部參與融合，混合料中實(shí)際發(fā)揮粘結(jié)料作用的瀝青量多于常規(guī)拌制的混合料，因此這種情況下熱再生混合料動(dòng)穩(wěn)定度相對(duì)較小，RAP摻量從40%增長(zhǎng)到50%時(shí)動(dòng)穩(wěn)定度出現(xiàn)的不符合趨勢(shì)的小幅下降也可能是此原因造成的。

從動(dòng)穩(wěn)定度方差效應(yīng)檢驗(yàn)表(見表7)可以看出RAP摻量和融合程度所對(duì)應(yīng)的概率F皆小于0.05，說明二者對(duì)混合料的高溫性能均有顯著影響，且RAP摻量的概率F值更小，說明其對(duì)動(dòng)穩(wěn)定度的影響更大。RAP摻量對(duì)動(dòng)穩(wěn)定度的影響本質(zhì)上可以說是新舊瀝青比例不同而對(duì)瀝青流變性質(zhì)產(chǎn)生的影響，可以通過選取合適的新瀝青和添加適當(dāng)?shù)脑偕鷦﹣斫鉀Q。

表7 動(dòng)穩(wěn)定度方差分析效應(yīng)檢驗(yàn)表Table 7 Analysis of variance effect test of dynamic stability

2.2 低溫性能

采用低溫小梁彎曲試驗(yàn)評(píng)價(jià)熱再生瀝青混合料的低溫抗裂性能。兩種拌和方式成型的混合料試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

由圖2可知，隨著RAP摻量的增大，兩種拌制方式下混合料的低溫彎曲應(yīng)變和彎曲應(yīng)變能密度均逐漸減小，而抗彎拉強(qiáng)度無顯著的變化，因此彎曲勁度模量不斷增大，說明混合料的低溫抗裂性逐漸變差。這是由于RAP中的舊瀝青在長(zhǎng)期服役過后變硬變脆，在低溫環(huán)境下更容易產(chǎn)生開裂。常規(guī)拌制條件下，50%RAP摻量混合料的低溫彎曲應(yīng)變僅為1 822.65 με，較20%RAP摻量時(shí)降低了35.5%，此時(shí)混合料的低溫性能已低于規(guī)范要求，原因可能是當(dāng)RAP摻量達(dá)到50%時(shí)使用90號(hào)基質(zhì)瀝青已經(jīng)不能滿足新舊瀝青調(diào)和要求，此時(shí)可通過適當(dāng)添加再生劑和研究相應(yīng)的施工工藝提升融合程度以改善再生混合料的低溫性能。新舊瀝青100%融合拌制方式下各RAP摻量的熱再生混合料低溫性能均符合規(guī)范要求。

對(duì)比兩種拌制方式下混合料的低溫試驗(yàn)指標(biāo)可以發(fā)現(xiàn)，新舊瀝青100%融合拌制方式下的低溫彎曲應(yīng)變和彎曲應(yīng)變能密度在任意RAP摻量下皆大于常規(guī)拌制方式。隨著RAP摻量的增大，低溫性能差異也越大，在20%RAP摻量下彎曲應(yīng)變相差4.89%，50%RAP摻量時(shí)兩者的差值增長(zhǎng)至28.52%，說明融合程度的提升能夠改善再生混合料的低溫抗裂性能。其原因同樣是由于100%融合條件下，舊瀝青被充分激活而發(fā)揮粘結(jié)料的作用，增加了再生混合料中有效瀝青結(jié)合料的含量，且新舊瀝青融合更加充分均勻，使舊瀝青性質(zhì)得到更好的改善，有利于增強(qiáng)再生混合料的柔韌性，進(jìn)而提高其低溫抗裂性能。陳靜云等[18]及曹衛(wèi)東等[19]對(duì)再生瀝青混合料的性能進(jìn)行了研究，結(jié)果顯示適當(dāng)增加新舊料拌和時(shí)間有助于提高混合料低溫抗裂性能，而新舊料拌和時(shí)間的增加本質(zhì)上是提高了新舊瀝青之間的融合程度及混合均勻性。

從低溫彎曲應(yīng)變方差效應(yīng)檢驗(yàn)表(見表8)可以看出，RAP摻量和融合程度所對(duì)應(yīng)的概率F皆小于0.05，可認(rèn)為兩種因素對(duì)混合料的低溫彎曲應(yīng)變都具有顯著影響，且RAP摻量的概率F值更小，說明其對(duì)低溫彎曲應(yīng)變的影響更大。

表8 低溫彎曲應(yīng)變方差分析效應(yīng)檢驗(yàn)表Table 8 Analysis of variance effect test of low temperature bending strain

2.3 水穩(wěn)定性

圖3 凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果Fig.3 Results of freeze-thaw splitting test

采用凍融劈裂試驗(yàn)來評(píng)價(jià)熱再生瀝青混合料的水穩(wěn)定性。兩種拌制方式成型的混合料凍融劈裂試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

由圖3可知，隨著RAP摻量的增大，兩種拌制方式下混合料的劈裂殘留強(qiáng)度比都降低，說明其水穩(wěn)定性逐漸下降。常規(guī)拌制方式下，50%RAP摻量混合料的劈裂抗拉強(qiáng)度比(tensile strength ratio， TSR)為77.45%，較20%RAP摻量時(shí)下降了13.42%；新舊瀝青100%融合拌制方式下混合料的TSR由20%摻量時(shí)的89.97%降至50%摻量時(shí)的80.13%，下降了10.94%。但兩種拌制方式的熱再生瀝青混合料的水穩(wěn)定性均能滿足規(guī)范要求。RAP材料的加入使混合料的水穩(wěn)定性下降,可能存在兩個(gè)原因：第一，RAP中的舊瀝青在長(zhǎng)期服役后與集料的粘附性下降，瀝青在水和凍融雙重作用影響下從礦料表面剝落從而影響瀝青混合料的性能；第二，RAP中的舊瀝青與新集料的配伍性或新瀝青與舊集料的配伍性較差。

對(duì)比兩種拌制方式下混合料的劈裂殘留強(qiáng)度比可以發(fā)現(xiàn):在各RAP摻量下新舊瀝青100%融合拌制方式的TSR均略大于常規(guī)拌制方式，且隨著RAP摻量的增加二者之間的差異也略微增大;在20%RAP摻量下兩者相差0.21%，基本一致；50%RAP摻量時(shí)兩者的差值上升至2.68%，說明融合程度的提升在一定程度上改善了混合料的水穩(wěn)定性。常規(guī)拌制方式下，RAP中的舊瀝青部分沒有被激活發(fā)揮粘結(jié)料的作用，在舊瀝青更為富集處，由于舊瀝青與集料的粘附性下降，此處就會(huì)成為水溫環(huán)境作用下的薄弱點(diǎn)，水分逐漸侵入瀝青膜內(nèi)部造成混合料逐漸松散，內(nèi)部空隙增大，進(jìn)而會(huì)使混合料的整體水穩(wěn)定性下降。相比之下，混合料在100%融合條件下減少了可能存在的薄弱點(diǎn)，因此水穩(wěn)定性在一定程度上得到了改善。

從TSR方差效應(yīng)檢驗(yàn)表(見表9)可以看出，RAP摻量對(duì)應(yīng)的概率F值小于0.05，而融合程度的概率F大于0.05，說明RAP摻量對(duì)于熱再生瀝青混合料水穩(wěn)定性的影響顯著，而融合程度對(duì)于水穩(wěn)定性雖然有影響但不顯著。

表9 TSR方差分析效應(yīng)檢驗(yàn)表Table 9 Analysis of variance effect test of TSR

2.4 抗反射開裂性能

圖4 OT試驗(yàn)結(jié)果Fig.4 Results of OT test

采用意大利MATEST公司生產(chǎn)的Overlay Tester (OT)試驗(yàn)機(jī)來評(píng)價(jià)熱再生瀝青混合料的抗反射開裂性能[20-21]，參照美國(guó)得克薩斯州頒布的OT試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)化試驗(yàn)方法Tex-248-F[22]，OT試件為150 mm×75 mm×38 mm的長(zhǎng)方體，試驗(yàn)溫度25 ℃，試驗(yàn)前試件在恒溫箱中保溫至少4 h以使試件內(nèi)部溫度均衡。加載模式為循環(huán)三角形位移控制，峰值位移為0.625 mm，加載周期10 s，當(dāng)荷載損失率達(dá)到93%或試驗(yàn)最大加載周期達(dá)到1 200次時(shí)停止試驗(yàn)。OT試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

由圖4可知，兩種拌制方式下1 200周期荷載損失率都隨RAP摻量的增加而增大，說明混合料的抗反射開裂性能逐漸變差。常規(guī)拌制方式下，50%RAP摻量的混合料荷載損失率為84.4%，較20%RAP摻量時(shí)增大了4.38%，且任意RAP摻量下荷載損失率都超過80%，而新拌AC20混合料一般為60%～70%，說明熱再生瀝青混合料的開裂風(fēng)險(xiǎn)性較大。新舊瀝青100%融合拌制方式下的荷載損失率由20%RAP摻量時(shí)的69.8%提升至50%RAP摻量時(shí)的72.2%，增大了3.38%。一方面，RAP的加入使混合料中的舊瀝青和舊集料增多，老化后的舊瀝青變硬對(duì)混合料的膠漿性能產(chǎn)生影響，同時(shí)也會(huì)影響膠漿與集料的界面粘附，對(duì)再生混合料的抗反射開裂性能不利。另一方面，在路面運(yùn)營(yíng)過程中，由于汽車荷載和環(huán)境因素的雙重影響，舊集料的各項(xiàng)技術(shù)性能相較于新集料來說也有所下降，因此含舊集料的RAP摻量越大，再生混合料越容易開裂。圖5所示的常規(guī)拌制方式下兩種RAP摻量的再生混合料OT試驗(yàn)裂縫分布結(jié)果也佐證了這一點(diǎn)。由圖5可以看出：RAP摻量為20%時(shí)，熱再生瀝青混合料的開裂類型包括膠漿開裂和膠漿與集料的界面開裂；RAP摻量為50%時(shí)，混合料中的開裂類型除膠漿開裂、膠漿與集料的界面開裂外，還增加了舊集料處的開裂。在OT試驗(yàn)條件下，混合料開裂主要是因?yàn)槠涑惺艿牧Τ^了材料的抗拉強(qiáng)度，因此開裂面一般沿著混合料中抗拉強(qiáng)度最小的薄弱界面展開。而隨著RAP摻量的增大，混合料中舊集料比例隨之增大，相應(yīng)增加了再生混合料中的薄弱面，從而降低了再生混合料的抗反射開裂性能。

圖5 20%RAP摻量和50%RAP摻量下裂縫擴(kuò)展路徑Fig.5 Fracture propagation path under 20% RAP and 50% RAP content

進(jìn)一步對(duì)比分析兩瀝青混合料OT試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，對(duì)于各RAP摻量，新舊瀝青100%融合條件下混合料的1 200周期荷載損失率均小于常規(guī)拌制，說明融合程度的提升改善了混合料的抗反射開裂性能。已有研究顯示，混合料中砂漿易產(chǎn)生較大水平拉應(yīng)變，形成受力薄弱界面[23]，100%融合方式下拌制的混合料中新舊瀝青之間混合更充分，瀝青與集料間粘結(jié)力較強(qiáng)，有利于提高瀝青膠漿性能，混合料抗反射開裂性能有所增強(qiáng)。但隨著RAP摻量的增加，荷載損失率之間的差值變化不明顯，20%RAP摻量下二者相差11.03%，30%摻量下相差10.93%，40%摻量下相差11.92%，50%摻量下相差12.21%，數(shù)值基本一致。

由荷載損失率方差效應(yīng)檢驗(yàn)表(見表10)可知，RAP摻量和融合程度對(duì)應(yīng)的F值都小于0.05，說明兩個(gè)因素對(duì)于混合料抗反射開裂性能的影響顯著，對(duì)比二者大小可得融合程度的影響更大。

表10 荷載損失率方差分析效應(yīng)檢驗(yàn)表Table 10 Analysis of variance effect test of load loss rate

3 界限RAP摻量確定

綜合分析以上試驗(yàn)結(jié)果，除抗反射開裂性能外，20%RAP摻量下兩種方式拌制的熱再生瀝青混合料各項(xiàng)路用性能差異不大，新舊瀝青融合程度對(duì)于再生混合料性能的影響較??；但在50%RAP摻量下，兩種混合料性能差異較大。因此，熱再生瀝青混合料組成設(shè)計(jì)中必然存在一個(gè)界限RAP摻量:小于該摻量時(shí)可不考慮新舊瀝青融合程度，即假設(shè)新舊瀝青100%融合；大于該摻量時(shí)，則需要考慮新舊瀝青融合程度對(duì)再生混合料組成設(shè)計(jì)及其性能的影響。

為確定界限RAP摻量，選取動(dòng)穩(wěn)定度、低溫彎曲應(yīng)變以及TSR三項(xiàng)指標(biāo)，定義各項(xiàng)性能的差異為：

(1)

(2)

(3)

由于OT試驗(yàn)中荷載損失率差異隨RAP摻量的變化并不明顯，因此，在界限RAP摻量的研究中不考慮OT試驗(yàn)結(jié)果。

將上述各項(xiàng)性能差異隨RAP摻量的變化進(jìn)行多項(xiàng)式擬合，結(jié)果如圖6所示。

圖6 高溫差異、低溫差異和水穩(wěn)差異變化Fig.6 Variation of high temperature difference, low temperature difference and water stability difference

在各性能差異圖中連接RAP摻量為0%和50%的數(shù)據(jù)點(diǎn)，該線即為實(shí)測(cè)性能差異的平均增長(zhǎng)線，其斜率為性能差異平均增長(zhǎng)率。由圖6可知各性能差異的擬合曲線均呈現(xiàn)嚴(yán)格單調(diào)遞增規(guī)律，即隨RAP摻量的增加，兩種混合料之間的性能差異逐漸增大，說明常規(guī)拌和方式中新舊瀝青的融合程度越來越低。因此，可以從曲線中找到一點(diǎn)使其對(duì)應(yīng)的斜率與性能差異平均增長(zhǎng)率相等且具有如下特征：RAP摻量大于該點(diǎn)時(shí)，性能差異的變化率大于平均增長(zhǎng)率；RAP摻量小于該點(diǎn)時(shí)，性能差異變化率小于平均增長(zhǎng)率。定義該點(diǎn)為該性能差異的界限點(diǎn)，該點(diǎn)對(duì)應(yīng)的RAP摻量則為界限RAP摻量。

各項(xiàng)性能的界限RAP摻量計(jì)算過程見表11。

表11 界限RAP摻量計(jì)算過程Table 11 Calculation process of boundary RAP content

由表11可知各性能差異的界限點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的RAP摻量分別為：高溫24.7%，低溫26.1%，水穩(wěn)24.9%。將三者取平均值得到需要考慮新舊瀝青融合程度的界限RAP摻量為25.2%，考慮到界限摻量受RAP中老化瀝青性質(zhì)的影響，其應(yīng)在20%～30%之間浮動(dòng)，因此建議對(duì)RAP摻量大于30%的熱再生瀝青混合料進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮新舊瀝青融合程度的影響。

4 結(jié) 論

(1)熱再生瀝青混合料具有優(yōu)異的高溫性能，但其抗反射開裂性能相對(duì)較差；隨著RAP摻量的增加，混合料的高溫性能逐漸增強(qiáng)，低溫性能、水穩(wěn)定性以及抗反射開裂性能逐漸減弱。

(2)與常規(guī)拌制方式相比，新舊瀝青100%完全融合拌制的再生混合料高溫性能較差，而低溫性能、水穩(wěn)定性以及抗反射開裂性能均有所提高。且隨著RAP摻量的增大，混合料高溫性能、低溫性能、水穩(wěn)定性的性能差異逐漸增大，說明新舊瀝青之間融合程度降低。

(3)RAP摻量及新舊瀝青融合程度均對(duì)熱再生混合料的高溫性能、低溫性能以及抗反射開裂性能有顯著影響，對(duì)于水穩(wěn)定性而言，僅RAP摻量對(duì)其有顯著影響。

(4)以兩種拌制方式下混合料的高溫性能差異、低溫性能差異及水穩(wěn)定性差異為基礎(chǔ)，當(dāng)RAP摻量大于30%時(shí)，熱再生瀝青混合料配合比設(shè)計(jì)過程中應(yīng)考慮新舊瀝青融合程度的影響。