楊張斌，阮琳，雷肖，彭代曉，劉明洋

(1．中國科學(xué)院大學(xué)，北京市100049；2.中國科學(xué)院電工研究所，北京市100190；3. 中國三峽建工(集團(tuán))有限公司，成都市 610041；4．三峽大學(xué)電氣與新能源學(xué)院，湖北省宜昌市443002)

0 引 言

基于電壓源換流器(voltage source converter, VSC)的高壓直流輸電(high voltage direct current, HVDC)，也稱為柔性直流輸電(VSC-HVDC)，具備自換相功能，且不需要濾波裝置，設(shè)備占地面積小，在海上風(fēng)電等可再生能源接入電網(wǎng)領(lǐng)域有廣闊的應(yīng)用前景[1-2]。模塊化多電平換流器(modular multilevel converter, MMC)作為近年來發(fā)展迅速的VSC，由于其模塊化的結(jié)構(gòu)更適合于高電壓等級和大傳輸容量，在國內(nèi)外背靠背、海上風(fēng)電等工程中得到了廣泛應(yīng)用[3-4]。

我國柔性直流輸電技術(shù)近幾年得到了快速發(fā)展，自2010年我國完成首個(gè)模塊化多電平換流器低壓樣機(jī)試驗(yàn)至今，國家電網(wǎng)有限責(zé)任公司及中國南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司已經(jīng)在陸上成功建設(shè)了多個(gè)大型柔性直流多端和背靠背工程。針對海上風(fēng)電柔性直流輸電，目前國內(nèi)尚無投運(yùn)工程實(shí)例，我國在海上柔性直流輸電系統(tǒng)建設(shè)方面仍需要開展大量的技術(shù)研究和探索工作。2020年開始，隨著國內(nèi)海上風(fēng)電深遠(yuǎn)海、規(guī)?；虚_發(fā)的趨勢越發(fā)明顯[5]，海上風(fēng)電柔性直流輸電成為了直流輸電領(lǐng)域最熱門的研究方向之一，江蘇和廣東等地部分工程已進(jìn)入技術(shù)可行性論證甚至工程實(shí)施階段。

為盡可能降低工程造價(jià)和施工風(fēng)險(xiǎn)，海上風(fēng)電對于海上柔性直流輸電換流站提出了緊湊型、輕量化的要求，此外，設(shè)備還應(yīng)適應(yīng)海上長期高鹽高濕和低頻振動的運(yùn)行環(huán)境。同時(shí)海上換流站的可達(dá)性和可維護(hù)性均較差，對工程能量利用率和設(shè)備可靠性提出了更高的技術(shù)指標(biāo)。為滿足上述要求，換流閥在交付現(xiàn)場安裝前必須通過系列試驗(yàn)來檢驗(yàn)換流閥設(shè)計(jì)的正確性[6-9]和長期運(yùn)行的可靠性。某海上風(fēng)電柔性直流輸電工程按照常規(guī)試驗(yàn)方法開展換流閥端間絕緣試驗(yàn)期間，出現(xiàn)了直流局部放電異常的情況，該類似情況在之前的工程中未曾出現(xiàn)過，沒有現(xiàn)行技術(shù)規(guī)范和技術(shù)方案可供參考和改進(jìn)。針對上述問題，本文以某海上風(fēng)電柔性直流輸電工程換流閥端間絕緣試驗(yàn)直流局部放電異?，F(xiàn)象為切入點(diǎn)，對 IEC 62501[10]和 GB/T 33348[11]的試驗(yàn)規(guī)定和要求進(jìn)行場景延展，深入分析換流閥端間絕緣試驗(yàn)在典型試驗(yàn)電路下，固定閥塔結(jié)構(gòu)和電氣參數(shù)對不同直流電壓與交流電壓交互疊加的局部放電數(shù)值影響[12]；結(jié)合理論計(jì)算、模擬環(huán)境及現(xiàn)場設(shè)備驗(yàn)證，提出解決高電壓下?lián)Q流閥端間絕緣試驗(yàn)局部放電測量回路補(bǔ)償?shù)膮?shù)確定及回路設(shè)計(jì)方法。該方法在符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的前提下，能夠有效驗(yàn)證同類拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)多重閥單元外絕緣及各個(gè)單閥之間的電壓耐受能力和局部放電水平，為后續(xù)工程換流閥端間絕緣試驗(yàn)的順利開展提供借鑒或參考。

1 海上換流閥端間絕緣試驗(yàn)條件及要求

1.1 海上換流閥絕緣試驗(yàn)的特殊性

海上風(fēng)電柔性直流輸電與陸上柔性直流輸電工程不同，海上風(fēng)電柔性直流換流閥需充分考慮海上特殊環(huán)境要求及海上運(yùn)輸起吊等過程振動對換流閥的影響，采用臨時(shí)加固及封裝措施，開展鹽霧霉菌、多維振動等專項(xiàng)試驗(yàn)，以適應(yīng)高濕度、高腐蝕及長期振動運(yùn)行等復(fù)雜工況。此外，不同于陸上架空線傳輸，海上風(fēng)電柔性直流輸電系統(tǒng)必須采用長距離直流海纜輸電。因此，對于海上風(fēng)電柔性直流換流閥，除應(yīng)具備同陸上柔性直流換流閥類似的電氣性能外，閥塔設(shè)備因防腐和抗振設(shè)計(jì)考慮，以及長距離直流海纜的影響，其結(jié)構(gòu)布置、表層涂裝及電氣絕緣等要求與陸上電網(wǎng)直流輸電工程要求已完全不同，因此其端間絕緣試驗(yàn)也出現(xiàn)了與陸上電網(wǎng)直流輸電工程不完全相同的情況。

1.2 海上風(fēng)電換流閥端間試驗(yàn)要求

換流閥端間絕緣試驗(yàn)?zāi)康氖球?yàn)證換流閥直流、交流過電壓特性及換流閥在規(guī)定試驗(yàn)條件下局部放電水平及電子電路的預(yù)期負(fù)荷，試驗(yàn)試品為一個(gè)完整閥塔。本項(xiàng)試驗(yàn)包括短時(shí)試驗(yàn)和長時(shí)試驗(yàn)，短時(shí)試驗(yàn)再現(xiàn)了某一換流器或系統(tǒng)故障導(dǎo)致的疊加的交-直流電壓。按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，試驗(yàn)時(shí)在交流電源上連接電容器產(chǎn)生一個(gè)疊加的交流-直流電壓波形。電容器可作為閥的一部分，也可以是獨(dú)立的，也可使用一個(gè)單獨(dú)的直流電壓源來代替電容器。本文使用獨(dú)立的直流電壓源來開展換流閥端間絕緣試驗(yàn)。

按照IEC 62501以及GB/T 33348的試驗(yàn)要求，換流閥端間絕緣試驗(yàn)初始試驗(yàn)電壓應(yīng)不高于最高試驗(yàn)電壓的50%，然后升至短時(shí)試驗(yàn)電壓Utv1，持續(xù)10 s后，電壓下降至長時(shí)試驗(yàn)電壓Utv2，持續(xù)3 h恒定，最后電壓降為0。試驗(yàn)過程中，水冷系統(tǒng)必須工作，試驗(yàn)期間進(jìn)行局部放電測量[13-14]。

換流閥端間絕緣試驗(yàn)對于交流局部放電測量而言，在規(guī)定的3 h試驗(yàn)期間的最后1 min記錄的局部放電的峰值不應(yīng)大于200 pC。直流局部放電測量中，應(yīng)在規(guī)定的3 h試驗(yàn)的最后1 h記錄，整個(gè)記錄期間，平均每分鐘300 pC以上的脈沖數(shù)應(yīng)不超過15個(gè)。直流局部放電詳細(xì)試驗(yàn)要求見表 1。

表1 直流局放限值Table 1 Thresholds for DC partial discharge

1.3 被測換流閥參數(shù)

被測換流閥采用半橋型子模塊，子模塊由2個(gè)IGBT(4 500 V/2 000 A)模塊及其反并聯(lián)二極管、直流電容、直流均壓電阻等構(gòu)成，換流閥的具體參數(shù)如表 2所示。換流閥的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)示意圖如圖 1所示。

表2 被測換流閥參數(shù)Table 2 Parameters of the test valve

圖1 MMC拓?fù)涫疽鈭DFig.1 Topology of the MMC

2 海上風(fēng)電換流閥端間絕緣試驗(yàn)電壓計(jì)算

2.1 短時(shí)試驗(yàn)電壓計(jì)算

換流閥端間絕緣試驗(yàn)施加于換流閥塔全部組件進(jìn)出線端間的電壓是一個(gè)含有直流分量的正弦波形，試驗(yàn)電壓對于短時(shí)10 s試驗(yàn)電壓Utv1按下式確定：

Utv1=[kc1Uac1sin(2πft)+Udc1]k0k9

(1)

其中：

1)Uac1是閥橋臂最大暫態(tài)過電壓交流分量峰值，應(yīng)考慮實(shí)際運(yùn)行工況下由于過電壓而裝設(shè)的閥避雷器或極避雷器的限制作用。本試驗(yàn)按交流最大電壓465 kV的1.3倍考慮，此電壓下不存在避雷器的限制情況。

2)Udc1是閥最大暫態(tài)過電壓直流分量峰值。應(yīng)考慮實(shí)際運(yùn)行工況下由于過電壓而裝設(shè)的閥避雷器或極避雷器的限制作用。本試驗(yàn)按直流額定電壓404 kV的1.15倍考慮，此電壓下不存在避雷器的限制情況。

3)kc1為電壓階躍過沖系數(shù)，與換流器輸出階梯電壓波的一個(gè)臺級電壓階躍相關(guān)，和確定Uac1的條件一致。對于MMC而言，電壓階躍過沖系數(shù)與每個(gè)子模塊電壓過沖系數(shù)相關(guān)，本試驗(yàn)取kc1=1.01。

4)k0為被試閥段試驗(yàn)比例系數(shù)，在閥組件上進(jìn)行的所有絕緣試驗(yàn)，試驗(yàn)電壓需通過比例系數(shù)k0進(jìn)行調(diào)整，其計(jì)算方式為：

(2)

式中：Ntu為試品中沒有短路連接的串聯(lián)閥級的數(shù)量，本試驗(yàn)共計(jì)144個(gè)子模塊串聯(lián)，冗余模塊不短接，即Ntu取144；Nt為閥中串聯(lián)閥級的總數(shù)，本試驗(yàn)橋臂共計(jì)3個(gè)閥塔，串聯(lián)閥級的總數(shù)為432；Ntr為閥中冗余的串聯(lián)閥級的總數(shù)，本試驗(yàn)冗余的串聯(lián)閥級為正常運(yùn)行閥級數(shù)的8%。根據(jù)前述數(shù)據(jù)，可以計(jì)算得到k0=0.36。

5)k9為試驗(yàn)安全系數(shù)。當(dāng)被試閥段子模塊數(shù)量不足一個(gè)完整閥塔子模塊數(shù)量時(shí)，k9=1.15；當(dāng)被試閥段子模塊數(shù)量大于或等于一個(gè)完整閥塔子模塊數(shù)量時(shí)，k9=1.10。本試驗(yàn)試品k9取1.10。

根據(jù)各系數(shù)取值，最終可以確定短時(shí)10 s試驗(yàn)電壓。

2.2 長時(shí)3 h試驗(yàn)電壓

長時(shí)3 h試驗(yàn)電壓Utv2的計(jì)算表達(dá)式如下所示：

Utv2=Utac2+Utdc2

(3)

式中：Utac2和Utdc2的計(jì)算式分別如下所示：

(4)

Utdc2=Udmaxk0k9

(5)

式中：k0和k9參考短時(shí)試驗(yàn)電壓中的定義，其他參數(shù)定義如下：

1)Umax_cont為聯(lián)接變壓器交流母線最大持續(xù)運(yùn)行線電壓，按交流最大重復(fù)電壓峰值的1.1倍考慮。

2)Udmax為穩(wěn)態(tài)運(yùn)行最高直流電壓，按直流額定電壓的1.1倍考慮。

3)kc2為電壓階躍過沖系數(shù)，其與換流器輸出階梯電壓波的一個(gè)臺級電壓階躍相關(guān)，和定義kc1時(shí)的系統(tǒng)條件一致，取kc2=1.01。

2.3 試驗(yàn)電壓的折算

國內(nèi)現(xiàn)有的試驗(yàn)回路中，交流電壓發(fā)生器和直流電壓發(fā)生器直接連接于半橋MMC閥塔兩端給功率模塊電容器充電，若交流電壓峰值高于直流電壓，則半橋MMC功率模塊二極管D2將會導(dǎo)通，交直流試驗(yàn)電源回路將發(fā)生短路，造成試驗(yàn)電源及相關(guān)設(shè)備的損壞。因此在實(shí)際的試驗(yàn)過程中，需要對試驗(yàn)電壓值進(jìn)行折算，調(diào)整降低交流電壓峰值，抬升直流電壓，在保證換流閥端間總電壓不變且交流電壓盡可能接近計(jì)算值的前提下，確保交直流試驗(yàn)電源回路不發(fā)生短路，保證試驗(yàn)安全。

為保證交流電壓峰值不高于直流電壓，對上文計(jì)算的10 s和3 h電壓總值進(jìn)行交直流等分，折算后的電壓及要求如表3所示。

表3 試驗(yàn)電壓及要求Table 3 Test voltages and other requirements

3 試驗(yàn)步驟及異常分析

3.1 試驗(yàn)接線

閥塔底層接交流，閥塔頂層接直流負(fù)極，閥塔底座及支柱絕緣子法蘭等接地。試驗(yàn)接線原理如圖 2所示。試驗(yàn)前采用200 pC校準(zhǔn)源對交流回路進(jìn)行校準(zhǔn)，2 000 pC校準(zhǔn)源對直流回路進(jìn)行校準(zhǔn)。

圖2 閥端間耐壓試驗(yàn)電路原理Fig.2 Principle of the test circuit for valve terminal withstand voltage

試驗(yàn)采用交直流聯(lián)合加壓的方式，利用交流高壓電源和直流高壓電源在整個(gè)閥塔的閥端間產(chǎn)生交直流復(fù)合電壓，試驗(yàn)過程中使用的直流高壓電源為2 400 kV/300 mA直流電壓發(fā)生器，交流高壓電源為600 kV/5 A工頻試驗(yàn)系統(tǒng)。試驗(yàn)回路示意圖如圖 3所示。此試驗(yàn)回路為常規(guī)試驗(yàn)回路，以往的柔性直流工程均采用此試驗(yàn)回路。

圖3 試驗(yàn)回路Fig.3 Test circuits

圖3中：MC1為直流回路主開關(guān)；Tr1為直流變壓器；Rp1、Rp2為保護(hù)電阻；C為濾波電容；Dv1為直流分壓器；R1、R2為直流分壓器電阻；MS1為直流電壓測量系統(tǒng)；MC2為交流回路主開關(guān)；Tr2為交流變壓器；Dv2為電容分壓器；C1、C2為分壓器電容；MS2為交流電壓測量系統(tǒng)。

3.2 試驗(yàn)過程

首先對換流閥進(jìn)行可控充電，退出可控充電后，將交流電壓升至217 kV，此刻直流電壓約為250 kV，開始計(jì)時(shí)10 s。升壓過程及10 s測試期間不監(jiān)測局部放電。

10 s后降低交流電壓到190 kV，降低直流電壓到 210 kV，開始計(jì)時(shí)3 h。前2 h監(jiān)測直流局部放電，后1 h 記錄直流局部放電，整個(gè)試驗(yàn)期間監(jiān)測交流局部放電，最后1 min記錄交流局部放電。試驗(yàn)期間電壓會波動，控制交流電壓不低于190 kV，直流電壓不低于195 kV。

因?yàn)镸MC電容在試驗(yàn)中不斷地進(jìn)行充放電，期間二極管頻繁通斷，可能出現(xiàn)與系統(tǒng)中電力電子器件電流換相有關(guān)的規(guī)律性重復(fù)干擾，因此在試驗(yàn)中局部放電參照GB/T 7354—2018進(jìn)行開窗測量，若每個(gè)周期內(nèi)出現(xiàn)幾個(gè)與電源同步的干擾源時(shí)，開窗抑制間隔不超過試驗(yàn)周期的10%。

3.3 試驗(yàn)異常分析

在首次進(jìn)行閥塔端間交直流耐壓試驗(yàn)時(shí)，10 s試驗(yàn)順利通過，但3 h試驗(yàn)交流局部放電超標(biāo)。

針對試驗(yàn)過程中出現(xiàn)的問題，試驗(yàn)現(xiàn)場進(jìn)行了詳細(xì)排查：分別使用超聲和紫外成像儀多次觀察，未發(fā)現(xiàn)異常放電現(xiàn)象；使用直流電壓發(fā)生器和交流電源分別進(jìn)行單層、兩層和三層閥端間試驗(yàn)，局部放電均滿足要求；通過提高直流電壓，降低交流電壓的方式(230 kV(DC)+150 kV(AC))開展試驗(yàn)，局部放電亦滿足要求。通過以上檢查和各層間支架測試分析判斷換流閥本體并無絕緣缺陷。

在試驗(yàn)過程中對交流電源波形進(jìn)行監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)交流端對地電壓波形有明顯畸變，交流端對地電壓波形如圖 4所示。此波形畸變加劇了二極管開通關(guān)斷的干擾脈沖且相位不一致，影響局部放電測量結(jié)果。試驗(yàn)過程中，直流高電壓通過子模塊上的反并聯(lián)二極管、工頻試驗(yàn)變壓器的二次繞組給子模塊電容充電。此時(shí)充電回路產(chǎn)生的子模塊直流充電電流持續(xù)流過試驗(yàn)變壓器的二次繞組，導(dǎo)致變壓器直流偏磁逐漸加劇，使交流電壓波形畸變，如圖 5所示，最終導(dǎo)致局部放電測量超標(biāo)，最大放電量達(dá)968 pC。

圖4 交流相電壓波形Fig.4 AC Phase voltage

圖5 試驗(yàn)交流變壓器Tr2的二次側(cè)交流電壓波形Fig.5 Secondary voltage of Tr2

為驗(yàn)證直流偏磁對交流電壓波形畸變的影響，利用SABER軟件對試驗(yàn)變壓器進(jìn)行直流偏磁工況仿真，仿真結(jié)果如圖6所示。從仿真結(jié)果看，變壓器直流偏磁對變壓器輸出電壓波形造成很大影響，與試驗(yàn)結(jié)果分析一致[15-16]。

圖6 試驗(yàn)變壓器直流偏磁仿真結(jié)果Fig.6 Simulation for DC magnetic bias

4 解決措施

GB/T 33348指出：柔性直流換流閥端間絕緣試驗(yàn)是為試驗(yàn)高壓交流系統(tǒng)和元件開發(fā)的標(biāo)準(zhǔn)波形和標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法，特殊的高壓直流應(yīng)用可能導(dǎo)致實(shí)際波形不同于標(biāo)準(zhǔn)波形，在此情況下，可通過改進(jìn)試驗(yàn)回路以達(dá)到實(shí)際需要的電氣條件[17]。經(jīng)過分析研究及試品檢測摸底試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)MMC電容充放電的直流電流引起的直流偏磁導(dǎo)致試驗(yàn)變壓器交流電壓畸變是影響局部放電干擾脈沖增多的因素之一，因此在試驗(yàn)回路中增加補(bǔ)償回路，通過交流電流對試驗(yàn)變壓器進(jìn)行交流消磁，從而改善交流發(fā)生器輸出電壓波形[18]。

4.1 帶補(bǔ)償支路的改進(jìn)測試電路

為改善交流電壓波形，對原試驗(yàn)回路進(jìn)行了改進(jìn)，在試驗(yàn)變壓器二次繞組高壓端與地之間增加了負(fù)載補(bǔ)償回路，該回路由電容與電感串聯(lián)組成。改進(jìn)后的試驗(yàn)回路原理如圖7所示。

4.2 補(bǔ)償支路參數(shù)設(shè)計(jì)

補(bǔ)償支路主要有電感Lx、電容Cx和電阻R構(gòu)成。其主要參數(shù)設(shè)計(jì)原則如下：

1)電容。電容的選取需要確保在現(xiàn)有試驗(yàn)條件下，閥的交流對地波形基本為正弦。經(jīng)現(xiàn)場測試，當(dāng)電容值取20 mF時(shí)，交流側(cè)電壓總諧波失真率小于5%，滿足要求。

2)電感。電感的選取需要結(jié)合諧振頻率考慮。脈沖電流法局放儀依靠局部放電脈沖引發(fā)的耦合電路震蕩來測量局部放電，典型諧振頻率在30～300 kHz，補(bǔ)償支路的LC諧振頻率應(yīng)避開局放測量用的頻率范圍。當(dāng)電感值取16 mH時(shí)，補(bǔ)償支路的諧振頻率為8.9 Hz，其對局部放電耦合頻率信號表現(xiàn)為電感特性，不會影響局部放電測量裝置。

圖7 帶補(bǔ)償支路的改進(jìn)試驗(yàn)回路Fig.7 Improved test circuit with supplementary branch

3)電阻。由于局部放電測量前會先行校準(zhǔn)，因此電阻對局部放電測量裝置的影響較小。電阻主要考慮能夠阻尼濾波LC振蕩，并且不影響50 Hz基波的波形。電阻值取2 kΩ。

4.3 改進(jìn)后的效果

在測試電路中加入補(bǔ)償支路后，試驗(yàn)變壓器的交流電壓波形如圖8所示，其畸變程度降低效果明顯。在此試驗(yàn)回路下，重新進(jìn)行了10 s與3 h耐壓試驗(yàn)。

圖8 改進(jìn)后的交流電壓Fig.8 Improved AC voltage

試驗(yàn)結(jié)果為：3 h耐壓200 kV(DC)+191.4 kV(AC)，交流局部放電量為89.3 pC；直流局部放電分別為5.97次/min(300 pC)、2.17次/min(500 pC)、0.067次/min(1 000 pC)、0次/min(2 000 pC)。交直流局部放電及施加電壓均滿足技術(shù)規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)要求[19]。

根據(jù)GB/T 7354—2018第4.2節(jié)所述“有時(shí)在高壓端接入一個(gè)阻抗或?yàn)V波器，以減小來自供電電源的背景噪聲?！币虼嗽囼?yàn)回路基于國標(biāo)增加的負(fù)載補(bǔ)償可以起到有效隔離來自供電電源背景噪聲的作用。改進(jìn)后的試驗(yàn)回路符合GB/T 7354—2018中推薦的試驗(yàn)回路，同時(shí)負(fù)載補(bǔ)償不會影響試品閥的局部放電測量[20]。

5 結(jié) 論

本文介紹了海上風(fēng)電柔性直流輸電工程換流閥端間交直流耐壓試驗(yàn)情況， 在按照以往陸上柔性直流輸電工程試驗(yàn)回路及試驗(yàn)方法出現(xiàn)局部放電超標(biāo)的情況下，對局部放電超標(biāo)的原因和機(jī)理進(jìn)行了深入分析和計(jì)算仿真。提出了符合標(biāo)準(zhǔn)要求的試驗(yàn)回路補(bǔ)償方法及參數(shù)整定值，通過相同試驗(yàn)環(huán)境和電壓條件再次試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)論滿足設(shè)計(jì)要求，驗(yàn)證了換流閥單元的外絕緣電壓耐受能力和多重閥單元結(jié)構(gòu)之間的電壓耐受能力和局部放電水平。改進(jìn)后的試驗(yàn)回路符合高壓直流輸電用電壓源換流器閥電氣試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)要求，采用改進(jìn)試驗(yàn)回路后的試驗(yàn)結(jié)果滿足了標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范和工程的要求。本文結(jié)論可為以后采用更高電壓等級換流閥端間絕緣試驗(yàn)的順利開展提供方法指導(dǎo)。

隨著海上風(fēng)電資源的深遠(yuǎn)、規(guī)?；_發(fā)，高壓大容量柔性直流輸電的技術(shù)應(yīng)用領(lǐng)域得到延展。同時(shí)海上風(fēng)電固有的孤島型電源、長距離海纜及海洋環(huán)境適應(yīng)性等系列特點(diǎn)，仍需要在檢測手段和試驗(yàn)方法上進(jìn)行專項(xiàng)研究和定制，以更有利于設(shè)備的可靠性驗(yàn)證和性能指標(biāo)評估，為進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)高比例可再生能源、高比例電力電子裝備的能源電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)演化奠定基礎(chǔ)。