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        中壓開關(guān)柜母線規(guī)格選型分析

        2021-12-01 06:35:52吳真超
        中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年18期
        關(guān)鍵詞:載流銅排開關(guān)柜

        吳真超

        (廈門ABB開關(guān)有限公司,福建 廈門 361000)

        0 引言

        中壓開關(guān)柜是配電系統(tǒng)中最重要的設(shè)備裝置之一,控制它的故障發(fā)生率對整個系統(tǒng)的穩(wěn)定性至關(guān)重要,母線作為連接各個單元之間的重要載體,在傳輸電能方面發(fā)揮重要的作用,所以母線的選型研究是指導(dǎo)工程應(yīng)用設(shè)計的關(guān)鍵之一。如果中壓開關(guān)柜母排的選型過小,會導(dǎo)致母線發(fā)熱無法滿足載流要求,甚至在發(fā)生短路故障時,主母排無法承受短路電流產(chǎn)生的巨大電動力,嚴重時會危及到整個配電系統(tǒng)的安全。

        該文將針對某品牌中壓開關(guān)設(shè)備630A母線(規(guī)格:60mm×10mm)進行計算及驗證,通過集膚效應(yīng)分析母線的選型,并通過導(dǎo)體的載流量計算、短路時的電動力計算及熱穩(wěn)定性能計算來驗證所選的母線規(guī)格滿足相關(guān)要求。

        1 集膚效應(yīng)對銅排選型的影響分析

        1.1 集膚效應(yīng)原理

        交變電流通過導(dǎo)體時,由于在近導(dǎo)體中心比導(dǎo)體表面所交鏈的磁通量多,所以在近導(dǎo)體表面的感應(yīng)電動勢較小,因此在同一外加電壓下,導(dǎo)體表面處的電流密度較大,導(dǎo)體內(nèi)部的電流密度較小,這種現(xiàn)象被稱為集膚效應(yīng),集膚效應(yīng)增加了導(dǎo)體的電阻。圖1為導(dǎo)體通入交流電后電流密度的熱成像分布情況。

        圖1 導(dǎo)體熱成像分布圖

        1 .2 集膚效應(yīng)深度

        簡單的說,集膚深度是由于集膚效應(yīng)而導(dǎo)致通電導(dǎo)線表面?zhèn)鬏旊娏鞯纳疃?,為了定量地研究集膚效應(yīng),將集膚深度定義為導(dǎo)體中電流密度減小到導(dǎo)體截面表層電流密度的1/e(e為自然底數(shù)e=2.71828183)處的深度。

        集膚深度與電磁場頻率和導(dǎo)電的材料參數(shù)之間的關(guān)系滿足如下公式[1]。

        式中:ω為角頻率,μ為磁導(dǎo)率,γ為電導(dǎo)率。

        A品牌中壓開關(guān)設(shè)備母線采用的是純度大于99.95%的T2無氧銅且銅排兩端導(dǎo)R5圓角,在環(huán)境溫度為20℃時,相對磁導(dǎo)率取μr=0.9995≈1,磁場常數(shù)取μ0=4π×10-7H/m,故磁導(dǎo)率μ=μr×μ0=4π×10-7H/m,電導(dǎo)率γ=5.8×107S/m,角頻率取ω=2πf,代入如下公式[1]。當f=50Hz時,得d50=9.35mm;當f=60Hz時,得d60=8.54mm。由于在不同的電流頻率f(50Hz/60Hz)下,銅排的最大載流能力會因集膚深度不同而有所不同,對截面為圓面的導(dǎo)體,一般認為導(dǎo)體的直徑D小于2倍的集膚深度d為合理設(shè)計,即:D<2d50=2×9.35=18.7mm;D<2d60=2×8.54=17.08mm。

        1.3 銅排選型的影響分析

        在工程應(yīng)用領(lǐng)域,為了有效地利用導(dǎo)體材料和便于散熱,銅排規(guī)格不僅影響銅排的性能,其經(jīng)濟效益也非常重要。根據(jù)集膚深度進行中壓開關(guān)柜母排設(shè)計及選型,可以最高效率利用銅排的載流能力,避免因為選材過厚導(dǎo)致銅排浪費。但是除了考慮集膚效應(yīng)的影響,所選銅排的尺寸是否能滿足其在正常運行以及故障情況下的相關(guān)性能也是非常重要的,如動穩(wěn)定性能、熱穩(wěn)定性能等。

        2 銅排選型規(guī)格性能驗證

        A品牌中壓開關(guān)設(shè)備矩形母排選擇規(guī)格為10mm,針對630A這一檔的電流載流要求,筆者選擇60mm×10mm的母線規(guī)格,接下來筆者將從載流量計算、短路時的電動力計算、短路時熱穩(wěn)定性能3個方面對所選銅排的進行理論驗證分析。

        2.1 銅排載流能力驗證

        母線的載流量計算公式是由導(dǎo)體發(fā)熱產(chǎn)生溫度場中的溫升方程求得。電流通過導(dǎo)體,使其溫度上升,達到熱穩(wěn)定時,導(dǎo)體表面的散熱量應(yīng)與導(dǎo)體的發(fā)熱量相等。因此可以通過以下公式求得母線長期工作的允許最大電流[1]。

        式中:Pz為表面的散熱量(W/m);I為母線長期工作的允許最大電流(A);Rt為導(dǎo)體工作溫度下的交流電阻(Ω/m)。

        導(dǎo)體的發(fā)熱量分為2個部分:表面輻射熱量和自然對流散熱量[1]。

        60mm×10mm 矩形矩形銅排集膚效應(yīng)Ks=1.04,代入如下公式,得

        2.1.2 銅排熱損耗計算

        2.1.3 銅排載流量計算

        綜上所述,對額定電流630A的柜型,選用60mm×10mm 規(guī)格的矩形銅排,其載流量滿足工程設(shè)計要求[2]。

        2.2 銅排熱穩(wěn)定性能驗證

        2.2.1 短路時銅排的發(fā)熱過程和發(fā)熱計算

        導(dǎo)體和電氣設(shè)備在短路時達到的最高發(fā)熱溫度與短路前的溫度、短路電流的大小及通過短路電流的時間等許多因素有關(guān),而且短路電流是變化的,其中還含有非周期分量,因此,要準確計算短路時導(dǎo)體產(chǎn)生的熱量和達到的最高溫度是非常困難的。

        在工程計算中,常采用等效方法來計算其發(fā)熱量Qk,即取短路電流的穩(wěn)態(tài)值I∞在假想時間tima內(nèi)所產(chǎn)生的熱量等于實際短路電流Ikt在短路實際持續(xù)時間tk內(nèi)所產(chǎn)生的熱量。

        式中:tima為短路發(fā)熱假想時間。

        在無限大容量系統(tǒng)中發(fā)生短路時,由于I′′ =I∞,因此計算如下。

        當tk>1s時,可認為tima=tk。

        短路時間tk為短路保護裝置實際最長的動作時間top與斷路器的短路時間toc之和,即tk=top+toc[2]。

        對真空斷路器,可取toc=0.1s~0.15s。結(jié)合GB11022-1999第4.7點對高壓開關(guān)設(shè)備和控制設(shè)備的額定短路持續(xù)時間(tk)的推薦值為0.5s,1s,2s和4s,此處取tima=tk=4s。

        2.2.2 短路的熱穩(wěn)定校驗

        對母線、絕緣導(dǎo)體和電纜等導(dǎo)體,熱穩(wěn)定度的校驗條件

        如下。

        式中:Amin為導(dǎo)體的最小熱穩(wěn)定截面,C為導(dǎo)體的短路熱穩(wěn)定系數(shù),熱穩(wěn)定系數(shù)的值可在《工廠供電》中附表17中查得。

        A品牌中壓開關(guān)設(shè)備的短時耐受電流有效值I(3)k=31.5kA,短路發(fā)熱假想時間tima=tk=4s,銅排的熱穩(wěn)定系數(shù)C=171,代入如下公式。

        由于母線的實際截面積為A=60×10=600mm2>368.42mm2,因此該銅排規(guī)格滿足短路熱穩(wěn)定性能的要求。

        2.3 銅排動穩(wěn)定性能驗證

        2.3.1 短路時銅排的電動力計算

        中壓開關(guān)柜中導(dǎo)體均為三相,而且布置在同一平面內(nèi),根據(jù)《發(fā)電廠電氣部分》[3]第三章節(jié),如不計短路電流周期分量衰減,則三相短路電流計算如下。

        式中:Im為短路電流周期分量的最大值(A),Im= 2l′(A),?A為短路電流 A 相的初相角,Ta為短路電流非周期分量衰減時間常數(shù)(s),通過推導(dǎo)。

        作用在A相、C相的最大電動力計算如下。

        作用在B相的最大電動力計算如下。

        比較二式可知FBmax>FCmax、FAmax,因此,計算最大電動力時應(yīng)取B相的值。

        2.3.2 短路電流通過硬母線產(chǎn)生的應(yīng)力驗證

        根據(jù)《工業(yè)與民用配電設(shè)計手冊》[4],可知短路電流通過硬母線產(chǎn)生的應(yīng)力計算如下。

        式中:σc為短路時硬母線所產(chǎn)生得力矩,Pa;M短路電流產(chǎn)生得力矩,N·m,當跨距數(shù)大于 2 時M計算如下。

        當跨距數(shù)等于2時,M的計算如下。

        W為母線截面系數(shù),m3,與母線布置方式有關(guān),水平布置得三相母線,當母線水平放置時為0.167?b2,當母線豎放時為0.167b?2。

        式中:M為母線通過i(3)s?時所收到的彎曲力矩,l為母線的檔距,W為母線的截面系數(shù),b為母線截面的水平寬度,?為母線截面的垂直高度。

        A品牌中壓開關(guān)設(shè)備的短時耐受電流有效值I(3)k=31.5kA,跨距數(shù)≤2,相間距離為150mm,支撐絕緣子之間的距離L=600mm(檔距),根據(jù)《工廠供電》知,在高壓電路發(fā)生三相短路時,三相短路沖擊電流的計算如下。因此,三相母線所受最大電動力如下。

        由于跨距數(shù)≤2,則B相母線在FBmax作用時彎曲力矩計算如下。

        母線的截面系數(shù)計算如下。

        母線在三相短路時所受到的計算應(yīng)力如下。

        而銅母線得允許應(yīng)力計算如下。

        綜上所述,該母線滿足短路動穩(wěn)定度的要求。

        3 結(jié)論

        該文通過計算中壓開關(guān)柜母線的集膚電流深度、銅排載流量、熱穩(wěn)定度、動穩(wěn)定度,得出針對630A,31.5kA這一等級的母線選擇60mm×10mm的矩形銅排,可以滿足正常運行時銅排的載流能力,即使在短路故障情況下,母線依然可以滿足GB11022所要求的動熱穩(wěn)定參數(shù)??茖W的理論計算不僅在產(chǎn)品設(shè)計階段可以更加合理地指導(dǎo)選擇銅排規(guī)格,在實現(xiàn)最大經(jīng)濟效益的前提下,也可以提前進行理論驗證,保證所選規(guī)格的銅排可以滿足動熱穩(wěn)定形式,降低試驗失敗的風險。

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