李 堯， 齊玉峰， 黃 烜， 楊 珍， 李亞美

（1.河南省地質礦產勘查開發(fā)局第二地質環(huán)境調查院，鄭州 450053；2.河南省地熱能開發(fā)工程技術研究中心，鄭州 450053）

河南省沿黃地區(qū)涵蓋了河南省三門峽、洛陽、濟源、焦作、鄭州、新鄉(xiāng)、開封、濮陽這8個省轄市［1-2］. 作為中原經濟區(qū)的核心，河南省沿黃地區(qū)的城市分布集中，經濟發(fā)展迅速，能源需求旺盛. 有關研究資料表明，河南省沿黃地區(qū)的中低溫地熱資源豐富，開發(fā)利用程度較高［3］，其地熱資源主要賦存于新近系砂巖、古生界及中、新元古界的碳酸鹽巖熱儲層中［4-5］，埋藏深度一般小于2000 m，分布廣泛，開采條件優(yōu)越，具備了規(guī)模開發(fā)和產業(yè)發(fā)展的條件.

蘭考縣作為河南省沿黃地區(qū)的重要城市之一，其規(guī)劃目標是以“焦裕祿精神”［6］為主題的廉政教育基地、開封東北部的副中心城市. 提高蘭考縣的清潔能源利用率，合理開發(fā)利用蘭考縣的地熱資源是實現(xiàn)其規(guī)劃目標必不可少的條件. 雖然蘭考縣新近系熱儲層中蘊藏著豐富的地熱資源，但人們對其地質構造背景及熱儲賦存規(guī)律的了解還不夠全面，對其地熱資源的開發(fā)利用也缺乏系統(tǒng)性的規(guī)劃，于是導致該地區(qū)內無序及粗放式的地熱流體開采現(xiàn)象嚴重.

本研究將蘭考縣城及其周邊一定區(qū)域作為研究區(qū)，以實際勘查工作成果為支撐，在對研究區(qū)地質資料整理與分析的基礎上，對研究區(qū)的地質背景、新近系熱儲結構特征及賦存規(guī)律進行了研究. 本研究不僅可以為蘭考縣地熱資源的開發(fā)利用提供一定的參考，還可以為河南省沿黃地區(qū)砂巖熱儲的開發(fā)利用提供技術依據.

1 地質條件與地熱開發(fā)利用現(xiàn)狀

1.1 地質條件

研究區(qū)包含了整個蘭考縣城及其周邊一定區(qū)域，面積共280 km2. 研究區(qū)位于黃淮平原腹地［7］，以流水堆積地貌為主，遼闊平坦，但微地貌差異明顯. 研究區(qū)地殼一直處于緩慢的沉降運動中，沉積了巨厚的新生代地層，包括古近系、新近系和第四系，基底主要為奧陶系、石炭系、二疊系、侏羅系及白堊系［8］. 古近系分為上中始新統(tǒng)沙河街組（官莊組）和東營組，古近系的沉積厚度在500～5000 m之間，頂板埋深在2000 m左右，底板埋深在4000～6500 m 之間，巖性以泥巖、砂巖、含礫砂巖及角礫狀灰?guī)r為主. 新近系分為館陶組和明化鎮(zhèn)組，館陶組巖性為一套下粗而紅、上細而綠的泥巖、砂質泥巖、“塊狀”砂巖，平均厚度為650 m；明化鎮(zhèn)組巖性為泥巖、砂質泥巖與粉細砂巖互層，底部為含礫砂巖或砂礫巖，平均厚度為1100 m，具有由下到上變細的特征. 第四系巖性以粉細砂、粉質黏土及黏土為主，底板埋深在300～360 m之間.

在基底構造方面，研究區(qū)南鄰通許凸起，東接菏澤凸起，以新鄉(xiāng)—商丘（F3）斷裂為界，分為南北兩部分，其中F3以北部分位于東濮斷陷，以南部分位于開封—濟源凹陷［9］（圖1）. 研究區(qū)基底被北東、北西和近東西向斷裂切割為典型的新華夏“多字形”構造格局［10］，由不同序次和級別的斷隆與斷陷相間分布組成. 雖然研究區(qū)基底斷塊構造活動的總體特征為斷陷，但是不同斷塊之間的中、新生代差異性升降運動明顯.

圖1 研究區(qū)基底構造圖Fig.1 Regional basement structure map

在新構造運動方面，第四紀以來研究區(qū)整體處于沉降過程中，其總體沉降在320 m左右. 晚更新世和全新世的沉降特點總體表現(xiàn)為開封—濟源凹陷和東濮斷陷強烈沉降，但是在時間上，二者非同步沉降，晚更新世的開封—濟源凹陷沉降幅度最大，全新世的東濮斷陷沉降幅度最大.

1.2 地熱開發(fā)利用現(xiàn)狀

20世紀80年代蘭考縣已開始零星地開發(fā)地熱資源，2000年以后蘭考縣對地熱資源的開發(fā)利用逐漸形成規(guī)模，但其地熱井成井深度一般在300～1300 m之間，主要利用的熱儲層位為新近系明化鎮(zhèn)組. 其中深度在300～800 m之間的地熱井主要分布在蘭考縣城規(guī)劃區(qū)周邊，由于其水質良好，主要被開發(fā)用于當地生活用水；深度在800～1300 m之間的地熱井主要集中分布在蘭考縣城規(guī)劃區(qū)內，主要被開發(fā)用于娛樂、洗浴、理療.

2013年，河南省中石化新星石油有限公司在蘭考縣北部施工了一眼地熱探采結合試驗井，完井層位為新近系館陶組，成井深度1980 m，水量120 m3/h，地熱流體出口溫度72 ℃. 隨后該公司在蘭考縣北部又相繼施工了3眼地熱井，完井層位均為新近系館陶組. 蘭考縣開發(fā)新近系館陶組地熱資源的序幕由此拉開. 截至2019年12月底，研究區(qū)內深度在1900～2300 m之間的地熱井已超過24眼，新近系館陶組（N1）熱儲層逐漸成為研究區(qū)內地熱資源的主要開發(fā)對象，同時位于1300 m以淺的新近系明化鎮(zhèn)組（N2）熱儲層的地熱井逐漸被停止使用.

2 熱儲賦存規(guī)律分析

2.1 熱儲特征及構造影響分析

根據研究區(qū)地溫場形成機制，研究區(qū)內地熱類型屬沉積盆地傳導型和地質構造型［11］，熱儲類型主要為新近系層狀熱儲，研究區(qū)內控熱、導熱斷裂、熱儲層、蓋層齊全，熱源供給主要為地球深部熱能向上傳導，即大地熱流傳導，其地層溫度自恒溫帶以下隨深度的增加而升高［12］. 實際地球物理勘查成果及區(qū)域地質資料顯示，研究區(qū)地表以下2000 m范圍內，有部分斷裂切入新近系館陶組，但未構成隔水邊界，因此研究區(qū)內新近系熱儲層屬于有側向補給的無限含水層.

研究區(qū)熱儲蓋層為第四系，厚度一般在300 m左右，分布穩(wěn)定，其中的黏土層和砂質黏土層具有很好的保溫隔熱作用，可極大減少溫度的散失. 結合實際地球物理勘查成果對深度在2000 m左右的地熱井資料進行分析可知，研究區(qū)2000 m深度內的地層巖性由一系列黏土、粉質黏土及砂層（半固結黏土巖、砂巖）相互重疊，組成了多層含水層組和相對隔水層，這為其地熱資源的儲存創(chuàng)造了有利條件. 同時研究區(qū)基底存在多條區(qū)域性斷裂構造，如聊城—蘭考斷裂的伴生構造（F6）、新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3）及隱伏構造（F7），這些斷裂部分切入新近系館陶組，形成了良好的地熱流體運移通道和儲存空間［13］，可使深部的熱能與新近系館陶組（N1）直接溝通，如圖2所示. 綜上可知，研究區(qū)的地熱賦存特征由其地層結構和斷裂構造共同決定，其中新近系館陶組熱儲層地熱流體的賦存與研究區(qū)基底斷裂構造的空間展布密切相關.

圖2 物探推測熱儲結構剖面圖Fig.2 Profile of heat reservoir structure inferred by geophysical exploration

2.2 熱儲垂向溫度特征及影響因素分析

依據物探測井資料可知，研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組（N2）熱儲層溫度在38～61 ℃之間，平均地溫梯度為3.14 ℃/100 m；新近系館陶組（N1）熱儲層溫度在64～76 ℃之間，平均地溫梯度為2.89 ℃/100 m，垂向上的地溫梯度值總體上隨著地表以下深度的增加而減小（圖3）. 有研究［14］指出，地溫梯度的大小與巖石的熱導率有關，成巖性越好，導熱率越高，其地溫梯度就越低. 雖然研究區(qū)內新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層與新近系館陶組熱儲層的巖性基本相同，但是后者埋深大于前者，因為隨著深度增加，新近系熱儲層的成巖性及密度逐漸增大，地層孔隙度逐漸減小，所以新近系熱儲層的熱導率相應增加［15］，最終導致其地溫梯度值隨深度的增加而逐漸變小.

圖3 蘭考縣某地熱井測井溫度曲線Fig.3 Logging temperature curve of a geothermal well in Lankao County

2.3 熱儲層差異性分析

在平面上，同一熱儲層不同位置的水化學成分含量差異不大，表明同一熱儲層的補給源一致，形成時間相當. 在垂向上，新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱流體的化學類型以HCO3·Cl-Na 型為主，少數屬于HCO3·SO4·Cl-Na 型，可溶性總固體的質量濃度一般在1 380.2～1 896.71 mg/L之間；新近系館陶組熱儲層地熱流體的化學類型以Cl-Na型為主，可溶性總固體的質量濃度一般在13 921.91～15 091.55 mg/L 之間. 由于新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層與新近系館陶組熱儲層之間存在較厚的砂質泥巖隔水層，阻隔了兩者之間的水力聯(lián)系，因此不同熱儲層間的壓力水頭高度存在較大差異. 如蘭考縣某洗浴中心地熱井深度為1 161.4 m，取水段在1 087.4～1 153.3 m之間，位于新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層，壓力水頭與地面距離為27 m；蘭考縣某社區(qū)地熱井深度為1980 m，取水段在1 511.4～1 972.3 m之間，位于新近系館陶組熱儲層，壓力水頭與地面距離為60.69 m. 通過以上分析可知，研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層與新近系館陶組熱儲層相互獨立，二者之間無明顯的水力聯(lián)系.

3 地熱資源開發(fā)適宜性研究

3.1 研究區(qū)地熱亞區(qū)劃分

研究區(qū)內新生界底板埋深主要受北東向新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3）和北西向聊城—蘭考斷裂的伴生構造（F6）控制［16］，其新生界厚度總體呈現(xiàn)東薄西厚、北薄南厚的特點. 據此，將研究區(qū)分為四個地熱亞區(qū)，如圖4 所示，各地熱亞區(qū)的熱儲層特征如表1所示.

圖4 研究區(qū)地熱分區(qū)圖Fig.4 Geothermal zoning map of the study area

表1 各地熱亞區(qū)熱儲層特征Tab.1 Thermal reservoir characteristics in thermal sub regions

地熱亞區(qū)Ⅰ區(qū)：位于開封—濟源凹陷內，即新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3）以南，聊城—蘭考斷裂的伴生構造（F6）以西的區(qū)域. 該地熱亞區(qū)的新生界底板埋深在2500～5000 m之間，區(qū)內無隔水邊界，熱儲層為無限含水層.

地熱亞區(qū)Ⅱ區(qū)：位于東濮斷陷內，即新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3）以北，聊城—蘭考斷裂的伴生構造（F6）以西的區(qū)域.該地熱亞區(qū)的新生界厚度由東向西逐漸增大，區(qū)內無隔水邊界，熱儲層為無限含水層.

地熱亞區(qū)Ⅲ區(qū)：位于東濮斷陷內，即新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3）以北，聊城—蘭考斷裂的伴生構造（F6）以東的區(qū)域.該地熱亞區(qū)的新生界厚度由西南向東北逐漸減小，區(qū)內無隔水邊界，熱儲層為無限含水層.

地熱亞區(qū)Ⅳ區(qū)：位于開封—濟源凹陷內，即新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3）以南，聊城—蘭考斷裂的伴生構造（F6）以東的區(qū)域. 該地熱亞區(qū)的新生界地板埋深在2500～4000 m 之間，區(qū)內無隔水邊界，熱儲層為無限含水層.

3.2 熱儲層富水性分析

新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層主要由厚層中砂、中細砂組成，具有較好的富水性，地熱井地熱流體單位涌水量在61.20～92.35 m3/（d·m）之間. 新近系館陶組熱儲層取水段一般位于1600～2000 m之間，其巖性主要為厚層狀雜色砂礫巖，其滲透性及富水性總體良好，但受基底斷裂構造影響，其在平面上的熱儲層富水性存在一定的差異，主要表現(xiàn)為靠近斷裂構造破碎影響范圍的地熱井的單位涌水量相對較大，反之較小. 各個地熱亞區(qū)熱儲層的富水性見表2. 由表2可知，各個地熱亞區(qū)新近系熱儲層的富水性總體良好.

表2 各地熱亞區(qū)新近系熱儲層的富水性Tab.2 List of water abundance of thermal reservoir in thermal sub regions

3.3 地熱供暖成井工藝及靶位選擇分析

3.3.1 地熱供暖成井工藝分析 根據研究區(qū)基底斷裂構造的空間展布和新近系熱儲層埋藏情況，在充分考慮供暖小區(qū)可利用空間的基礎上，建議研究區(qū)內地熱供暖系統(tǒng)應優(yōu)先采用直井+定向井的對井組合，同時建議地熱供暖成井的垂直深度應在2000 m左右，目的層位為新近系館陶組. 由于研究區(qū)新近系熱儲層厚度整體較為穩(wěn)定且地質條件簡單，因此，鉆井方法一般采用較為高效經濟的泥漿正循環(huán)鉆進［17］，井身結構及套管程序一般如圖5及表3所示.

圖5 井身結構示意圖Fig.5 Schematic diagram of shaft structure

表3 井身結構及套管程序Tab.3 Wellbore structure and casing program

3.3.2 地熱井靶位選擇分析 研究區(qū)內地熱類型屬沉積盆地傳導型和地質構造型，在進行地熱井靶位選擇時，應充分考慮研究區(qū)新近系熱儲層結構及基底斷裂構造的空間展布情況，故研究區(qū)的地熱供暖對井系統(tǒng)中，直井一般作為開采井，完井位置選擇在新近系館陶組與下覆古近系東營組的不整合接觸面，以盡可能增加地熱流體開采量；定向井一般作為回灌井，完井位置在到達新近系館陶組與下覆古近系東營組的不整合接觸面的同時應盡量靠近斷裂構造的破碎帶，以進一步增大回灌量.

如地熱地質剖面圖（圖6）所示，研究區(qū)內某小區(qū)地熱供暖對井系統(tǒng)中，直井為開采井，深度為1988 m，井口最大出水量為120 m3/h，降深為8.7 m；定向井為回灌井，完井位置靠近新鄉(xiāng)—商丘斷裂（F3），垂直深度為1970 m，井口最大出水量為125 m3/h，略大于開采井，降深為8.4 m. 根據回灌監(jiān)測數據，該小區(qū)地熱供暖系統(tǒng)的回灌量與開采量基本相同，約為115 m3/h，系統(tǒng)穩(wěn)定壓力水柱高約為18 m，在回灌方面略優(yōu)于某社區(qū)地熱供暖系統(tǒng)（該供暖系統(tǒng)的對井距離斷裂構造較遠，系統(tǒng)對井深度均在1980 m左右，根據實際試驗數據，穩(wěn)定時其最大回灌量為114.8 m3/h，系統(tǒng)穩(wěn)定壓力水柱高19.65 m）. 由此可知，研究區(qū)的地熱井在滿足垂向深度的同時，完井位置應盡量靠近基底斷裂構造，這樣可進一步增大井口出水量并獲得良好的回灌效果.

圖6 研究區(qū)地熱地質剖面圖Fig.6 Geothermal geological profile of the study area

3.4 地熱流體回灌能力分析

由于研究區(qū)內地熱供暖的開采層位以新近系館陶組為主，因此本研究僅對該熱儲層進行回灌能力分析. 對研究區(qū)內某社區(qū)的一對采、灌對井（熱儲層均為新近系館陶組，井深均為1980 m）分別進行了大、小兩組不同灌量的加壓回灌試驗，試驗結果顯示，小灌量加壓回灌試驗穩(wěn)定時的回灌量為78.5 m3/h，回灌系統(tǒng)穩(wěn)定壓力水柱高17.58 m，試驗動態(tài)觀測曲線見圖7；大灌量加壓回灌試驗穩(wěn)定時的回灌量為114.8 m3/h，回灌系統(tǒng)穩(wěn)定壓力水柱高19.65 m，試驗動態(tài)觀測曲線見圖8. 以上結果表明，研究區(qū)內新近系館陶組熱儲層具有良好的回灌能力.

圖7 小灌量加壓回灌試驗動態(tài)觀測曲線Fig.7 Dynamic observation curve of small volume pressurized reinjection experiment

圖8 大灌量加壓回灌試驗動態(tài)觀測曲線Fig.8 Dynamic observation curve of large volume pressurized reinjection experiment

因為研究區(qū)新近系館陶組與下部古近系東營組的接觸面存在一層透水性良好的砂礫巖，且根據研究區(qū)基底斷裂構造的空間展布可知，有部分斷層切入新近系館陶組，所以研究區(qū)地熱流體的開采和回灌具備了良好的地質條件. 此外，在加壓回灌試驗中，若將回灌系統(tǒng)壓力提升12%（即回灌系統(tǒng)壓力水柱高提升12%），則回灌系統(tǒng)穩(wěn)定時的回灌量可增大45%，也就是說當回灌系統(tǒng)提升了少量壓力后，回灌系統(tǒng)穩(wěn)定時的回灌量會顯著增大，回灌效率也會明顯提高，這進一步證明了研究區(qū)內新近系館陶組熱儲層的回灌能力良好.

3.5 地熱資源量初步評價

3.5.1 地熱資源儲量 采用熱儲法［18］計算研究區(qū)內2000 m以淺的新近系熱儲層中的地熱資源儲量. 經計算，研究區(qū)內新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱亞區(qū)Ⅰ～Ⅳ區(qū)中的地熱資源儲量分別為2.22×1018、9.09×1017、9.23×1017、1.07×1018J；新近系館陶組熱儲層地熱亞區(qū)Ⅰ～Ⅳ區(qū)中的地熱資源儲量分別為6.75×1018、3.47×1018、3.01×1018、3.31×1018J；研究區(qū)內新近系熱儲層中總的地熱資源儲量為2.166 2×1019J.

3.5.2 地熱流體可開采量 由于研究區(qū)內不同熱儲層的地熱資源開發(fā)利用方式存在差異（即新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱流體主要用于洗浴、理療，尾水基本不回灌；新近系館陶組熱儲層地熱流體主要用于城鎮(zhèn)供暖，尾水必須同層回灌），因此對新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱流體可開采量的計算采用最大降深法，對新近系館陶組熱儲層地熱流體可開采量的計算采用地熱回灌條件下單井開采權益保護半徑法［19］. 經計算，新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層中的地熱流體可開采量為47 016.35 m3/d，其中地熱亞區(qū)Ⅰ～Ⅳ區(qū)中的地熱流體可開采量分別為15 555.76、11 299.54、9 629.79、10 531.26 m3/d；新近系館陶組熱儲層中的地熱流體可開采量為246 759.27 m3/d，其中地熱亞區(qū)Ⅰ～Ⅳ區(qū)中的地熱流體可開采量分別為109 039.59、54 613.35、39 694.62、43 411.71 m3/d；研究區(qū)內新近系熱儲層中的地熱流體可開總采量為293 775.62 m3/d.

3.5.3 地熱可開采熱能及地熱田規(guī)模 一般來講，地熱可開采熱能大于50 MW就歸屬于大型地熱田. 經計算，研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱亞區(qū)Ⅰ～Ⅳ區(qū)的地熱可開采熱能分別為20.83、12.88、9.84、10.82 MW，合計54.37 MW，屬于大型地熱田；新近系館陶組熱儲層地熱亞區(qū)Ⅰ～Ⅳ區(qū)的地熱可開采熱能分別為411.02、173.12、199.38、215.62 MW，合計999.14 MW，屬于大型地熱田.

3.6 地熱開發(fā)適宜性評價

依據地熱井地熱流體單位涌水量的大小對研究區(qū)新近系熱儲層的地熱開發(fā)適宜性進行評價，評價標準如下：①極適宜開發(fā)：地熱井地熱流體單位涌水量大于100 m3/（d·m）；②適宜開發(fā)：地熱井地熱流體單位涌水量在50～100 m3/（d·m）之間；③較適宜開發(fā)：地熱井地熱流體單位涌水量在5～50 m3/（d·m）之間；④不適宜開發(fā)：地熱井地熱流體單位涌水量小于5 m3/（d·m）. 根據此評價標準對研究區(qū)新近系熱儲層的地熱開發(fā)適宜性進行評價，結果見表4. 由表4可知，研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層適宜進行地熱開發(fā)，研究區(qū)新近系館陶組熱儲層極適宜進行地熱開發(fā).

表4 研究區(qū)新近系熱儲層地熱開發(fā)適宜性評價結果Tab.4 Thermal reservoir suitability evaluation in various thermal sub regions

4 地熱資源開發(fā)利用分析

4.1 地熱資源開發(fā)利用經濟性評價

本研究僅對具有供暖意義的新近系館陶組熱儲層進行地熱資源開發(fā)利用經濟性評價. 根據資料可知，研究區(qū)2000 m以淺的地層巖性主要以泥巖、砂質泥巖、粉細砂巖及含礫細砂巖為主，地層穩(wěn)定，鉆井施工難度較小，施工成本相對較低；研究區(qū)新近系館陶組熱儲層地熱流體溫度高、水量大且回灌條件良好. 綜上可知，對研究區(qū)內新近系館陶組熱儲層的地熱資源進行開發(fā)具有良好的經濟性.

4.2 地熱資源開發(fā)利用方向分析

根據資料可知，研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱流體中的氟和偏硼酸的含量均達到了醫(yī)療價值濃度，偏硅酸的含量達到了礦水濃度，具有較高的理療價值，故新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱流體可直接作為理療熱礦水；研究區(qū)新近系館陶組熱儲層地熱流體中的溴、碘、鋰、偏硅酸、偏硼酸的含量均達到了礦水濃度，鍶的含量達到了命名礦水濃度，可命名為鍶型熱水，但由于新近系館陶組熱儲層地熱流體的礦化度較高（質量濃度一般在13 921.91～14 836.05 mg/L之間），故其不適宜直接作為理療熱礦水.

根據資料可知，研究區(qū)新近系熱儲層地熱流體中的溶解性總固體含量較高，其中新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層地熱流體中的溶解性總固體的質量濃度在1 380.2～1 896.71 mg/L 之間；新近系館陶組熱儲層地熱流體中的溶解性總固體的質量濃度在13 921.91～15 091.55 mg/L之間，因此研究區(qū)新近系熱儲層中的地熱流體如用于城鎮(zhèn)供暖，應做好管道的防腐措施，并且地熱尾水必須進行回灌［20］.

5 結論

1）研究區(qū)內地熱類型屬沉積盆地傳導型和地質構造型，其地熱賦存特征由地層結構和基底斷裂構造共同決定.

2）隨著深度增加，研究區(qū)內新近系熱儲層的成巖性及密度逐漸增大，故研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層的地溫梯度大于新近系館陶組熱儲層. 研究區(qū)新近系明化鎮(zhèn)組熱儲層與館陶組熱儲層的壓力水頭、水化學特征等均存在較大差異，為相互獨立的熱儲層，二者之間無明顯的水力聯(lián)系.

3）根據研究區(qū)內基底斷裂構造的空間展布情況，將其分為了四個地熱亞區(qū)，各地熱亞區(qū)內新近系熱儲層的富水性總體良好，但受基底斷裂構造的影響，在平面上，新近系館陶組熱儲層的富水性存在一定的差異.

4）綜合研究區(qū)的熱儲結構及基底斷裂構造的空間展布情況，建議研究區(qū)地熱供暖系統(tǒng)應優(yōu)先采用直井+定向井的對井組合，且直井一般為開采井，定向井一般為回灌井，當供暖對井靠近斷裂構造時，可進一步增大開采量并獲得良好的回灌效果. 根據加壓回灌試驗結果可知，回灌系統(tǒng)加壓后，回灌系統(tǒng)的回灌效率可得到明顯提升.

5）經計算，研究區(qū)新近系熱儲層中總的地熱資源儲量為2.662×1019J，地熱流體可開采總量為293 775.62 m3/d.經綜合分析可知，研究區(qū)內新近系熱儲層的地熱資源適宜開發(fā)且具有良好的經濟性.