郭昆麗,付建哲,閆 東,蔡維正
(西安工程大學(xué)電子信息學(xué)院,陜西西安 710048)
隨著全球化石燃料資源的減少及地球污染問題的加重,直流微電網(wǎng)得到了越來越多的關(guān)注[1]??稍偕茉?RESs)受環(huán)境條件(風(fēng)速、太陽輻射和溫度等)影響,其輸出功率的不可預(yù)測性給直流微電網(wǎng)電能質(zhì)量及穩(wěn)定性帶來了挑戰(zhàn)。因此,分布式儲能單元(DESU)對直流微電網(wǎng)的運行至關(guān)重要[2]。通常將多個儲能單元并聯(lián)運行以提高其利用效率及系統(tǒng)可靠性。受新舊程度及品牌規(guī)格等因素影響,不同儲能單元的容量、荷電狀態(tài)(SOC)的差異可能造成DESU 過充過放、提前退出等問題,難以保障系統(tǒng)正常運行[3]。
為實現(xiàn)直流微電網(wǎng)儲能單元的SOC均衡,避免過度充放電現(xiàn)象發(fā)生,文獻(xiàn)[4]采用一種自適應(yīng)SOC改進(jìn)下垂控制策略,鋰電池吸收的功率與SOC的n次方成反比,其釋放的功率與SOC的n次方成正比,所提方法均衡速度快,但未考慮線路阻抗不同造成的負(fù)荷電流無法精準(zhǔn)分配問題;文獻(xiàn)[5]通過增加采樣保持器得到SOC和電流的動態(tài)信息以實時修正參考電壓,克服阻抗參數(shù)對系統(tǒng)的影響,實現(xiàn)負(fù)荷電流精準(zhǔn)分配,但該方法不能實現(xiàn)不同容量DESU 的SOC均衡控制;文獻(xiàn)[6]提出了一種多智能體滑??刂品椒?,利用滑膜面、本地及全局SOC信息產(chǎn)生可調(diào)整下垂系數(shù)的控制信號進(jìn)而實現(xiàn)SOC均衡,該策略具有消除循環(huán)電流、快速均衡SOC和減緩儲能單元壽命退化的優(yōu)勢,但對通信要求較高,且忽略了儲能單元容量信息對功率分配的影響。
針對以上問題,本文在傳統(tǒng)I-U下垂控制基礎(chǔ)上,提出了一種考慮不同容量的儲能單元SOC動態(tài)均衡控制策略。該方法通過在下垂系數(shù)中引入單個儲能單元的相對容量因子消除容量對SOC的影響,實現(xiàn)SOC均衡及電流合理分配,同時添加電壓均衡器解決直流母線電壓偏離額定值問題,保證系統(tǒng)穩(wěn)定運行。
圖1 為本文所研究的獨立直流微電網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖,主要由RESs、DESU 和負(fù)荷等構(gòu)成,其中DESU 和RESs 通過各自轉(zhuǎn)換器與直流母線連接[7]。RESs 通常使用最大功率點跟蹤(MPPT)算法以提高其利用率,但它并不強(qiáng)調(diào)發(fā)電和負(fù)荷用電的實時匹配,可再生能源輸出功率波動和負(fù)載變化都會導(dǎo)致直流微電網(wǎng)中的供需不平衡,因此需要儲能單元彌補(bǔ)兩者功率差額。當(dāng)RESs 發(fā)電超過負(fù)荷需求時,儲能單元吸收多余的能量;負(fù)荷需求超過RESs 輸出時,儲能單元釋放能量,從而實現(xiàn)系統(tǒng)動態(tài)平衡。
圖1 獨立直流微電網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)
傳統(tǒng)I-U下垂控制的表達(dá)式如下:
式中:u表示儲能變換器輸出電壓;uref為參考電壓;i為輸出電流;m為下垂系數(shù)。
圖2 為含n組儲能單元的并聯(lián)結(jié)構(gòu)圖,其中,i=1,2…,n,DESUi與DESUj表示任意兩組儲能單元(i,j=1,2…,n且i≠j),ri、rj為相應(yīng)線路阻抗,uPcc為直流母線電壓,iLoad為負(fù)荷總電流。
圖2 含n組儲能單元的并聯(lián)結(jié)構(gòu)圖
一般情況下,可采用安時積分法對鋰電池儲能單元的SOC進(jìn)行估算[8-9],其表達(dá)式為:
式中:SOCi定義為當(dāng)前鋰電池的荷電狀態(tài);SOCi0為初始荷電狀態(tài);Cei為鋰電池的儲能容量。為求任意兩組DESUi、DESUj充放電過程中SOC的變化率,可對式(2)進(jìn)行一階求導(dǎo),得:
由式(3)可知,DESU 的SOC變化率由負(fù)荷電流及儲能容量的比值決定。又知雙向DC-DC 變換器的輸出電流為:
聯(lián)立式(1)、(4),可得:
將式(5)帶入式(3),可得傳統(tǒng)I-U下垂控制中任意兩組DESUi、DESUj的SOC變化率之比為:
即傳統(tǒng)I-U下垂控制只能實現(xiàn)線路阻抗參數(shù)及儲能容量相同的DESU 的SOC均衡。
為消除阻抗參數(shù)、容量對SOC均衡的影響,實現(xiàn)負(fù)荷電流合理分配且保證直流母線電壓偏差小,本文在傳統(tǒng)的I-U下垂控制的基礎(chǔ)上,將DESU 的容量信息和下垂系數(shù)m相結(jié)合,得到的改進(jìn)型下垂系數(shù)如式(7):
式中:m0表示初始下垂系數(shù),當(dāng)m0>ri時,可消除阻抗參數(shù)造成的影響;A表示多組DESU 的SOC均值;n為調(diào)節(jié)均衡速度的均衡因子(正整數(shù));Cmax表示所有儲能單元中的最大容量,Cmax/Cei定義為第i個DESU 的相對容量因子;ii<0 表示DESU充電,ii>0 為DESU 放電。
由式(1)~(2)、(7)可得充電狀態(tài)下荷電狀態(tài)表達(dá)式為:
由式(8)可知,相對容量因子的引入消除了不同儲能單元容量信息Cei對SOC的影響。同時,由式(7)可知,當(dāng)ii<0 時,相對容量因子較小的DESUi吸收能量越多;當(dāng)ii>0 時,相對容量因子較小的DESUi釋放較多能量,這就實現(xiàn)了充放電過程中不同容量儲能單元的SOC均衡及電流按容量正比例分配。
為解決m0選取較大造成的直流母線電壓偏離額定值問題,增加電壓補(bǔ)償均衡器,可得參考電壓的補(bǔ)償量為:
式中:kp、ki為比例微分參數(shù);uref與u的差值經(jīng)過PI 調(diào)節(jié)器后生成電壓補(bǔ)償量,以補(bǔ)償母線電壓偏差[10]。
圖3 為本文所提控制策略的總體控制框圖。根據(jù)2.1 節(jié)、2.2 節(jié)可得外環(huán)參考電壓,進(jìn)而通過電壓、電流雙閉環(huán)控制生成開關(guān)信號,實現(xiàn)儲能單元的充放電控制。
圖3 系統(tǒng)總體控制框圖
為驗證本文所提策略的正確性和有效性,基于Matlab/Simulink 搭建了包含2 組鋰電池DESU 并聯(lián)運行的仿真模型。系統(tǒng)參數(shù)設(shè)置如下:uref=400 V,可再生能源RESs 輸出總功率為20 kW,直流恒功率負(fù)荷17.5 kW。DESU1、DESU2的容量Ce1、Ce2分別為10 和5 Ah,初始SOC分別為80%、70%,線路阻抗參數(shù)r1、r2分別為0.1、0.2 Ω;50 s 時負(fù)荷功率增至20 kW,RESs 輸出功率因環(huán)境改變降至18.5 kW。通過設(shè)置負(fù)荷投切、可再生能源輸出功率擾動以評估所提改進(jìn)控制策略在儲能單元不同運行狀態(tài)下能否實現(xiàn)SOC均衡、負(fù)荷電流分配及母線電壓偏差小的目標(biāo),并與傳統(tǒng)I-U下垂控制策略進(jìn)行對比,實驗結(jié)果如圖4~5 所示。
圖4 傳統(tǒng)控制策略
由圖4(a)~(b)可知,50 s 前,兩組鋰電池DESU 持續(xù)充電,50 s 后,兩組鋰電池DESU 持續(xù)放電。采用傳統(tǒng)控制時,兩組不同容量的儲能單元SOC最終無法趨于一致,且放電電流之比不符合容量之比。由圖4(c)可得,無論兩組DESU 在充電或放電階段,直流母線電壓與額定電壓相比存在較大偏差,不利于系統(tǒng)穩(wěn)定運行。
由圖5(a)可知,本文所提改進(jìn)控制策略下,50 s 前,DESU1的SOC從80%增至83.6%,DESU2的SOC從70%升至82.8%,兩者SOC差額逐漸縮?。贿M(jìn)入放電階段后,兩組儲能單元在90 s 時SOC達(dá)到均衡,此后以同樣的速率變化。在圖5(b)中,初始SOC較大的DESU1輸出電流逐漸增大,初始SOC較小的DESU2逐漸減小,當(dāng)兩組儲能單元SOC趨于一致時,其輸出電流分別為6.2、3.1 A,完全按照2∶1 的容量輸出電流,消除了線路阻抗對其分配效果的影響。由圖5(c)可知,因增加了二次電壓均衡器,母線電壓基本維持在額定值左右,保障系統(tǒng)正常運行。
圖5 本文所提改進(jìn)控制策略
對比圖4~5 可知,本文所提控制策略實現(xiàn)了不同容量儲能單元SOC均衡控制、電流精準(zhǔn)分配、母線電壓偏差小的目標(biāo),保障了系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行。
針對傳統(tǒng)I-U下垂控制無法實現(xiàn)直流微電網(wǎng)中不同容量儲能單元SOC均衡問題,提出一種改進(jìn)下垂控制策略。該策略通過在下垂系數(shù)中引入相對容量因子,消除了容量信息對SOC的影響,使得DESU 按容量正比例分配輸出電流;同時增加電壓均衡器有效減少了直流母線電壓偏差。仿真實驗驗證了所提策略的有效性和正確性。