廖柯熹，王敏安，彭 浩，何國璽，冷吉輝

（西南石油大學石油與天然氣工程學院，四川成都610500）

頁巖氣井生產初期壓力和產量高，排液量大，生產中期壓力和產量、排液量迅速降低，生產后期低產穩(wěn)產時間長，基本不出液[1-2]。因此，在頁巖氣井整個生產周期內，井口流出物的工況波動較大，會導致集輸系統的運行工況難以確定，而且與設計指標相差較大，還會降低中心處理站脫水裝置的脫水效果和運行適應性。如果脫水裝置的脫水效果不夠理想，則會降低集輸管道的輸送能力，而且還會加劇管線腐蝕，因此有必要對頁巖氣中的水分進行有效脫除。目前常用的脫水方法有溶劑吸收法、低溫冷凝法、固體吸附法、膜分離法和超音速法[3]。三甘醇（TEG）脫水工藝作為溶劑吸收法中的一種，具有熱穩(wěn)定性好、易于再生的優(yōu)點，目前廣泛應用于頁巖氣田現場[4]。為保證脫水效果能夠適應實際生產要求，對TEG脫水裝置進行脫水效果評價及工藝參數優(yōu)化十分必要。

近年來，國內外有多位學者應用HYSYS軟件模擬TEG脫水工藝流程，并對脫水工藝參數進行了優(yōu)化[5-10]。也有一些學者通過HYSYS軟件構建TEG脫水工藝計算模型，并對TEG脫水裝置脫水效果的主要影響因素進行了定量分析[11-16]。還有部分學者對實際工況數據和HYSYS模擬結果進行了對比，從而驗證了計算模型的可靠性[17-18]。但是，目前尚未結合頁巖氣田生產工況及技術現狀總結出脫水效果的主要影響因素和關鍵工藝參數，也未確定各項關鍵工藝參數的合理操作范圍。

因此，本文以300.0×104Nm3/d的頁巖氣TEG脫水裝置為研究對象，結合長寧－威遠區(qū)塊頁巖氣的現場實際運行條件，采用HYSYS軟件建立頁巖氣TEG脫水裝置模擬流程，定量分析TEG循環(huán)量、TEG貧液質量分數、原料氣入塔流量、原料氣入塔溫度、吸收塔操作壓力、TEG貧液入塔溫度、TEG重沸器溫度、汽提氣流量、塔板總效率和吸收塔塔板數等參數對脫水效果的影響，然后對TEG脫水工藝參數進行優(yōu)化，確定最佳操作工況條件，最后通過對比TEG脫水裝置的運行數據和模擬計算結果來驗證所建模型的可靠性及計算結果的準確性，以期為TEG脫水工藝設計及現場生產操作提供指導，并達到大幅度提高頁巖氣脫水效率、節(jié)能降耗的目的，從而實現頁巖氣田高效低成本規(guī)?；_發(fā)。

1 TEG脫水工藝流程及模塊概述

TEG脫水工藝主要由TEG吸收單元和TEG再生單元組成。濕氣進入TEG吸收單元后，通過原料氣過濾器將其攜帶的液體和固體雜質去除，再進入吸收塔底與TEG貧液逆流接觸，以減少其含水量，從而降低脫水后干氣露點；脫水后的干氣從吸收塔塔頂流出，通過干氣/貧液換熱器進行氣液換熱，再進入產品氣分離器分離過濾后外輸；TEG富液從吸收塔底部流出。在TEG再生單元，吸收塔底部流出的TEG富液依次經過TEG精餾柱換熱升溫、TEG閃蒸罐閃蒸分離出烴類氣體、TEG過濾器過濾分離固體雜質、TEG貧/富液換熱器加熱等處理，然后進入TEG重沸器對其進行再生，再生后得到的TEG貧液集中儲存在TEG緩沖罐內。TEG貧液經過TEG貧/富液換熱器換熱升溫，并通過TEG循環(huán)泵增壓輸送至干氣/貧液換熱器進行冷卻處理，最后從TEG吸收塔頂部進入，實現TEG溶液的循環(huán)使用。

頁巖氣田脫水裝置全部采用三維設計方式，并采用模塊劃分，其主要包括高壓氣體模塊、吸收換熱模塊、TEG再生模塊、溶液補充回收模塊和廢氣灼燒模塊等。其中，高壓氣體模塊包括TEG閃蒸罐、原料氣過濾器和產品氣分離器等；吸收換熱模塊包括TEG吸收塔、干氣/貧液換熱器等；TEG再生模塊包括TEG精餾柱、再生氣分液罐、TEG重沸器、TEG緩沖罐、TEG貧/富液換熱器、TEG循環(huán)泵和TEG過濾器等；溶液補充回收模塊包括TEG補充罐、TEG補充泵等；廢氣灼燒模塊包括廢氣灼燒爐。300.0×104Nm3/d頁巖氣TEG脫水工藝流程如圖1所示。

2 TEG脫水流程HYSYS模擬

2.1 狀態(tài)方程的選取及模型的建立

在采用HYSYS軟件進行過程模擬前，需要合理定義HYSYS數學模型的物性包和添加模擬對象的組分。采用Peng-Robinson方程作為TEG脫水的氣液平衡模型能夠表現出良好的收斂性和較高的精度，并且適用性廣，完全適合工程上用來計算TEG脫水所需的各項參數。因此，采用Peng-Robinson方程作為模擬計算的基礎?，F以300.0×104Nm3/d頁巖氣TEG脫水工藝流程圖為基礎，對其進行適當簡化，得到TEG脫水裝置的脫水模擬流程（見圖2）。

原料氣S1進入吸收塔T-100后與塔頂加入的TEG貧液S21逆向接觸，吸收塔頂部流出的原料氣S22進入干氣/貧液換熱器E-103換熱后再進入產品氣分離器TEE-100，從產品氣分離器TEE-100出來的少量氣體S25進入汽提塔T-102，從產品氣分離器TEE-100出來的大量產品氣S24進行外輸。從吸收塔T-100底部流出的TEG富液S2通過TEG閃蒸罐V-101閃蒸出烴類氣體S6，然后進入TEG貧/富液換熱器E-101進行換熱，緊接著TEG富液S9進入再生塔T-101進行再生，再生后所得到的TEG貧液S10進入TEG貧/富液換熱器E-101進行換熱，換熱后的TEG貧液S15再通過TEG循環(huán)泵P-100進行增壓，最后進入吸收塔T-100內脫除原料氣中的水分，從而實現TEG貧液的循環(huán)利用。

2.2 物流數據的提取

在進行HYSYS模擬前，必須了解各原始物流數據。本研究中使用的頁巖氣田TEG脫水裝置的原始物流數據為：原料氣入塔流量為300.0×104Nm3/d，原料氣入口壓力為5.05 MPa，原料氣入塔溫度為28.5℃，TEG溶液循環(huán)量為1.17 m3/h。

原料氣的組分及摩爾分數見表1。原料氣脫水后在外輸前必須保證干氣露點合格，此項用于檢驗原料氣脫水處理是否達標?！禛B 17820—2018天然氣》要求干氣露點低于最低環(huán)境溫度5.0℃，結合當地最低環(huán)境溫度（約為0℃），要求脫水后干氣露點低于－5.0℃。同時，根據TEG脫水裝置工作質量標準，TEG循環(huán)量不超出設計上限2.5 m3/h，TEG貧液質量分數在99.00%以上，TEG貧液入塔溫度不能超出設計上限40.0℃。因此，以脫水后干氣露點為因變量，各主要工藝參數為自變量，模擬計算最佳工況范圍。

表1 原料氣的組分及其摩爾分數 %

3 TEG脫水效果影響因素分析

3.1 TEG吸收脫水工藝

影響TEG吸收脫水工藝效果的主要因素有TEG循環(huán)量和貧液質量分數、原料氣入塔流量和溫度、吸收塔操作壓力和塔板數、TEG貧液入塔溫度和塔板總效率等。以脫水后干氣露點作為TEG吸收脫水工藝的效果評價指標，對TEG脫水工藝的主要影響因素進行定量分析。

3.1.1 TEG循環(huán)量對脫水效果的影響 過高的TEG循環(huán)量不僅會增大動力消耗，而且還會在吸收塔內積累大量液體，從而降低吸收塔的脫水效率。因此，將單位處理量下的TEG循環(huán)量作為評價指標能夠更加詳細地反映TEG脫水裝置的脫水效果。將TEG貧液質量分數設定為99.20%，只改變TEG循環(huán)量，定量分析了TEG循環(huán)量對脫水效果的影響，結果如圖3所示。

圖3 TEG循環(huán)量對脫水效果的影響

由圖3可知，隨著TEG循環(huán)量不斷增加，脫水后的干氣露點不斷降低，但是干氣露點下降速率逐漸減小，反而增加了動力負荷，提高了運營成本，嚴重時甚至會造成淹塔，從而降低塔板效率，干氣露點不合格。這是因為過高的TEG循環(huán)量會增加攜帶進入吸收塔的液量，增大氣、液兩相之間傳質的阻力，并且過低的TEG循環(huán)量會打破吸收塔的平衡態(tài)，造成原料氣與TEG溶液的接觸面積過小，從而引起干氣露點的升高。綜合考慮，建議將TEG循環(huán)量控制在1.10～1.25 m3/h。

3.1.2 TEG貧液質量分數對脫水效果的影響

當吸收塔的操作溫度一定時，如果TEG貧液質量分數不斷增大，則脫水后干氣露點及其下降速率逐漸增大。影響TEG貧液質量分數的因素主要包括重沸器溫度和壓力、是否采用汽提氣、水分質量分數等。當重沸器溫度不斷增加時，TEG貧液質量分數會隨之增加，但是當重沸器溫度大于204.0℃時，TEG貧液質量分數明顯降低[18]。當重沸器的壓力增大時，會明顯降低TEG貧液質量分數。使用汽提氣會明顯提高TEG溶液質量分數。此外，水分是造成TEG貧液脫水性能下降的重要原因，當水分質量分數超過3.00%時，其脫水效率會急劇下降[16]。

將TEG循環(huán)量設定為1.17 m3/h，只改變TEG貧液質量分數，定量分析了TEG貧液質量分數對脫水效果的影響，結果如圖4所示。

圖4 TEG貧液質量分數對脫水效果的影響

由圖4可知，隨著TEG貧液質量分數不斷增加，脫水后的干氣露點也在不斷降低，并且干氣露點下降趨勢明顯加大。這是因為TEG貧液質量分數較高時水含量較低，氣液兩相之間的傳質效果顯著，水分吸收速率較高。在現場生產過程中，雖然TEG富液進入再生塔再生，但是限于技術和實際條件，一段時間后TEG貧液質量分數無法達到預設值，而TEG貧液質量分數下降0.50%，脫水后的干氣露點最高會上升約5.0℃。綜合考慮，建議定期檢測TEG貧液質量分數，將TEG貧液質量分數保持在99.00%以上。若TEG貧液質量分數低于99.00%，則可在約204.0℃盡可能合理地提高再生溫度，在15.00～25.00 m3/h內盡量增加汽提氣量。

3.1.3 原料氣入塔流量對脫水效果的影響 如果原料氣入塔流量過大，則會使TEG溶液和原料氣之間接觸不充分，并會攜帶一定量的TEG溶液，從而增大TEG溶液的損失量，而TEG溶液與水分互溶，同時攜帶一定量的水分，TEG溶液與水分共同流入管道內，加快管道的腐蝕速度，并容易造成冰堵，從而影響脫水效果。

設定TEG循環(huán)量為1.17 m3/h、TEG貧液質量分數為99.20%，只改變原料氣入塔流量，考察了原料氣入塔流量對脫水后干氣露點的影響，結果如圖5所示。

由圖5可知，原料氣入塔流量的改變對脫水后干氣露點影響不大。這是因為：當原料氣入塔流量較高但在設計范圍時，原料氣入塔流量發(fā)生較小的變化對含水量及氣液質量比的影響較??；當原料氣入塔流量過高時，則會造成接觸時間變短和霧沫夾帶，嚴重時甚至會造成夾帶液泛，進而導致塔板效率下降，從而會影響脫水后的干氣露點；當原料氣入塔流量過低時，會造成漏液量超過控制范圍。綜合考慮，建議將原料氣入塔流量控制在（298.0～302.0）×104Nm3/d。

圖5 原料氣入塔流量對脫水效果的影響

3.1.4 原料氣入塔溫度對脫水效果的影響 在原料氣入塔壓力一定、入塔溫度升高時，原料氣中的含水量會隨之增加，從而會大大增加TEG消耗量和脫水裝置的動力負荷。但是，原料氣入塔溫度不能過低，若進氣溫度低于10.0℃，則會使TEG溶液黏度增大，從而影響脫水效果[15]。

原料氣入塔溫度的變化會導致吸收塔操作溫度有明顯的變動，原料氣入塔溫度不同時對脫水效果的影響各不相同。設定原料氣入塔流量為300.0×104Nm3/d、原料氣入口壓力為5.05 MPa、TEG循環(huán)量為1.17 m3/h，只改變原料氣的入塔溫度，觀察原料氣入塔溫度對脫水效果的影響，結果如圖6所示。

圖6 原料氣入塔溫度對脫水效果的影響

由圖6可知，當原料氣入塔壓力一定時，隨著原料氣的入塔溫度逐漸升高，脫水后的干氣露點會逐漸升高，并且干氣露點升高的趨勢越來越明顯。這是因為：吸收脫水工藝為放熱過程，當原料氣的入塔溫度不斷升高時，會使水蒸氣在TEG溶液中的溶解度逐漸降低，從而直接影響TEG溶液的吸收效果。根據原料氣入塔溫度對脫水效果的影響規(guī)律可知，原料氣入塔溫度高于30.0℃時會加快干氣露點的升高，原料氣入塔溫度高于40.0℃時干氣露點不合格，原料氣入塔溫度低于10.0℃時TEG會變稠[15]。綜合考慮，建議將原料氣入塔溫度控制在20.0～30.0℃。

3.1.5 吸收塔操作壓力對脫水效果的影響 吸收塔操作壓力增高會促進水蒸氣在TEG溶液中的溶解度，有利于TEG對原料氣中水分的吸收。但是，當吸收塔操作壓力過高時，吸收塔各塔板之間的壓差增大，容易導致TEG溶液發(fā)泡。設定原料氣入塔溫度為28.5℃、TEG溶液循環(huán)量為1.17 m3/h、TEG貧液質量分數為99.20%，只改變吸收塔操作壓力，考察吸收塔操作壓力對脫水效果的影響，結果如圖7所示。

圖7 吸收塔操作壓力對脫水效果的影響

由圖7可知，隨著吸收塔操作壓力的不斷增高，脫水后的干氣露點不斷減??；在吸收塔操作壓力為4.80～5.20 MPa時，對脫水效果的影響較大；這是因為當吸收塔操作壓力逐漸升高時，水蒸氣分壓會隨之增加，并且其在TEG溶液中的溶解度不斷增大。在吸收塔操作壓力大于5.20 MPa后繼續(xù)增大壓力時，干氣露點的降低速率減緩。這是因為：當吸收塔操作壓力過高時，會導致TEG貧液和原料氣逆流接觸不充分，原料氣容易再次攜帶液體，并會增加塔板間的壓降，從而影響脫水效果，并且會增加吸收塔運行成本。綜合考慮，建議將吸收塔操作壓力控制在4.80～5.20 MPa。

3.1.6 吸收塔塔板數對脫水效果的影響 原料氣和TEG貧液的接觸是在吸收塔塔板上進行的，理論上塔板數越多，得到的干氣露點下降幅度越大。但是，在實際生產中吸收塔的塔板數一般為6～10塊，過多的塔板會減小處理氣量。因此，在不影響TEG脫水裝置整體脫水效果的情況下，建議適當減少吸收塔塔板數，以增加處理量和防止跑醇。設定原料氣入塔流量為300.0×104Nm3/d、原料氣入口壓力為5.05 MPa、原料氣入塔溫度為28.5℃、TEG循環(huán)量為1.17 m3/h，只改變吸收塔的塔板數，觀察吸收塔塔板數對脫水效果的影響，結果如圖8所示。

圖8 吸收塔塔板數對脫水效果的影響

由圖8可知，隨著吸收塔塔板數的不斷增加，脫水后的干氣露點逐漸降低，這是因為吸收塔塔板數增加可以增大氣液傳質的接觸面積和時間間隔，從而顯著提高TEG脫水效果。當吸收塔塔板數為6塊以上時，脫水后干氣露點降低的趨勢逐漸變緩。減少一塊塔板，可以增大塔板和除霧器之間的距離，預留一個較大的氣體脫水后緩沖空間，從而達到減少TEG溶液損耗量的目的。綜合考慮，建議將吸收塔的塔板數保持在6～7塊。

3.1.7 TEG貧液入塔溫度對脫水效果的影響

吸收塔的吸收溫度也會受到TEG貧液入塔溫度的影響。設定TEG循環(huán)量為1.20 m3/h、TEG貧液的質量分數為99.20%、吸收塔的操作壓力為4.80 MPa、原料氣入塔溫度為28.3℃，只改變TEG貧液入塔溫度，考察TEG貧液入塔溫度對脫水效果的影響，結果如圖9所示。

圖9 TEG貧液入塔溫度對脫水效果的影響

由圖9可知，隨著TEG貧液入塔溫度的升高，脫水后干氣露點也會不斷升高。但是，在TEG貧液入塔溫度不同的條件下，脫水后的干氣露點相差不是很大。這是因為：與原料氣入塔流量相比，TEG溶液在吸收塔內部的流量較小，原料氣入塔溫度對吸收塔內吸收溫度的影響不大。當進吸收塔的TEG貧液溫度從30.0℃升高至35.0℃時，原料氣脫水后的干氣露點從－15.2℃升高至－13.8℃，并且根據TEG脫水裝置工作質量標準，TEG貧液入塔溫度不超過設計值上限40.0℃。但是，TEG貧液入塔溫度也不能過低，否則容易導致TEG溶液發(fā)生發(fā)泡現象。綜合考慮，建議將TEG貧液入塔溫度控制在30.0～35.0℃。

3.1.8 塔板總效率對脫水效果的影響 理論塔板數與實際塔板數之比即為塔板總效率。塔板總效率對脫水后干氣露點的影響很大，將其保持在設計值范圍內，對整套裝置的脫水效果至關重要。設定原料氣入塔流量為300.0×104Nm3/d、原料氣入口壓力為5.05 MPa、原料氣入塔溫度為28.5℃、TEG溶液循環(huán)量為1.17 m3/h，只改變塔板總效率，考察塔板總效率對脫水效果的影響，結果如圖10所示。

圖10 塔板總效率對脫水效果的影響

由圖10可知，塔板總效率對脫水后干氣露點的影響很大，這是因為如果塔板總效率增加，則會降低氣體壓降及液面落差，有利于更好地吸收和脫除水分。當塔板總效率低于20%時，隨著塔板總效率的增大，脫水后干氣露點下降幅度很大；如果塔板總效率過高甚至實際塔板數低于理論塔板數，則會影響吸收塔的吸收效果。在實際生產過程中，需要制定合理的原料氣流量和TEG循環(huán)量，而且還要定期地對塔板進行清理。綜合考慮，建議將塔板總效率保持在25%～30%。

3.2 TEG再生工藝

TEG再生工藝效果的影響因素主要包括重沸器溫度、汽提氣流量等。提高重沸器溫度和汽提氣流量有助于提高TEG貧液質量分數。以TEG溶液再生后的貧液質量分數作為TEG再生工藝的效果評價指標，定量分析重沸器溫度、汽提氣流量對脫水效果的影響。

3.2.1 重沸器溫度對脫水效果的影響 保持TEG循環(huán)量為1.17 m3/h、汽提氣流量為1.5 m3/h，對重沸器單獨模擬，將重沸器溫度設置為自變量，重沸器溫度定為196.5～204.0℃，并將TEG貧液質量分數設置為因變量，考察重沸器溫度對TEG貧液質量分數的影響，結果如圖11所示。

圖11 重沸器溫度對脫水效果的影響

由圖11可知，隨著重沸器溫度的升高，TEG貧液質量分數不斷增加，但是增加趨勢逐漸變緩；重沸器溫度從196.5℃升高至204.0℃時，TEG貧液質量分數從99.12%增至99.78%。由文獻[18]可知，當TEG溶液溫度大于204.0℃時，其分解速率顯著加快。根據TEG脫水裝置工作質量標準，要求TEG貧液質量分數必須在99.00%以上。在生產操作過程中，應盡量降低重沸器負荷，節(jié)省能耗成本。綜合考慮，建議將重沸器溫度控制在196.5～204.0℃。

3.2.2 汽提氣流量對脫水效果的影響 當重沸器溫度即便升高至204.0℃時，TEG貧液質量分數仍然無法達到脫水要求，通常會將干氣的一部分作為汽提氣，從重沸器后面進行逆流引入。保持TEG循環(huán)量為1.17 m3/h、重沸器溫度為204.0℃，只改變汽提氣流量，考察了汽提氣流量對TEG貧液質量分數的影響，結果如圖12所示。

圖12 汽提氣流量對脫水效果的影響

由圖12可知，隨著汽提氣流量的增加，TEG貧液質量分數不斷增加，但是增加趨勢越來越平緩，其與不同重沸器溫度下TEG貧液質量分數的變化規(guī)律相似。這是因為：采用一定量的汽提氣與相同溫度下的TEG富液進行充分接觸，并通過降低TEG溶液表面的水蒸氣分壓，將TEG溶液有效提濃。當汽提氣流量大于1.75 m3/h時，TEG貧液質量分數增加的趨勢隨著汽提氣流量的增加逐漸減弱。當汽提氣流量從1.50 m3/h增加至1.85 m3/h時，TEG貧液質量分數從99.18%增加至99.40%。但是，當汽提氣流量過高時，會大大增加汽提塔和再生塔的氣相負荷，嚴重時會產生液泛現象。因此，在生產運行過程中應盡量減小汽提氣流量。綜合考慮，建議將汽提氣流量控制在1.50～1.75 m3/h。

4 現場驗證

在原料氣入塔流量為300.0×104Nm3/d、原料氣入口壓力為5.05 MPa、原料氣入塔溫度為28.5℃、TEG循環(huán)量為1.17 m3/h的工況條件下，通過HYSYS軟件進行模擬計算。模擬計算所得到的關鍵工藝參數和實際生產數據見表2。

表2 模擬計算結果與現場實際生產數據對比

由表2可以看出，HYSYS軟件的模擬計算數據與現場實際運行數據的吻合度較高，脫水后干氣露點的模擬計算值與現場測試值之間相差僅1.1℃，從而驗證了TEG脫水工藝模擬計算結果的準確性及計算模型的可靠性，其模擬計算結果可指導實際生產操作。

5 結論及建議

5.1 結論

采用HYSYS軟件對頁巖氣TEG脫水裝置進行了流程模擬與工況計算，定量分析了TEG循環(huán)量、TEG貧液質量分數、原料氣入塔流量和溫度、吸收塔操作壓力、吸收塔塔板數、TEG貧液入塔溫度和塔板總效率等工藝參數對TEG脫水效果的影響，并將其模擬結果與生產數據進行了對比驗證。

（1）在TEG吸收脫水工藝中，通過在一定合理范圍內增加TEG循環(huán)量和貧液質量分數，降低TEG貧液入塔溫度、原料氣入塔流量和溫度，增高吸收塔操作壓力、塔板總效率和塔板數的方法，降低脫水后干氣露點，改善脫水效果。

（2）在TEG再生工藝中，提高重沸器溫度和汽提氣流量有助于提高TEG貧液質量分數，并且會顯著改善TEG脫水效果。

（3）根據實際工況條件，采用HYSYS軟件可以實現脫水工藝參數的模擬計算與優(yōu)化。通過實際生產數據與模擬計算結果的對比分析可知，模擬計算結果較為準確，可在其他氣田推廣應用，對TEG脫水工藝設計及現場操作具有指導作用。

5.2 建議

（1）為優(yōu)化TEG吸收脫水工藝參數，建議將TEG循環(huán)量控制在1.10～1.25 m3/h，并且最高不超過2.50 m3/h，否則脫水效果較差；將TEG貧液質量分數保持在99.00%以上，并定期檢測TEG貧液質量分數；將TEG貧液入塔溫度控制在30.0～35.0℃，以避免干氣因溫度驟降而導致大量烴類氣體冷凝析出。

（2）為優(yōu)化原料氣入塔工況參數，建議將原料氣入塔流量控制在（298.0～302.0）×104Nm3/d，防止夾帶液泛和塔板效率下降；將原料氣入塔溫度控制在20.0～30.0℃，40.0℃以上的溫度會使干氣露點不合格，10.0℃以下的溫度會使TEG溶液的黏度增大。

（3）為優(yōu)化吸收塔操作參數和性能指標，建議將吸收塔操作壓力控制在4.80～5.20 MPa，當吸收塔操作壓力大于5.20 MPa時，如果繼續(xù)增大吸收塔操作壓力，則干氣露點的降低速率逐漸減小；將吸收塔的塔板數保持在6～7塊，不僅可以增加處理量，而且還可以有效防止跑醇現象；將塔板總效率保持在25%～30%，當塔板總效率低于25%時，干氣露點升高幅度很大，故應定期對吸收塔塔板進行檢查和清洗。

（4）為優(yōu)化TEG再生工藝參數，保證TEG貧液質量分數大于99.00%，建議將重沸器溫度控制在196.5～204.0℃，盡量降低重沸器負荷量；將汽提氣流量控制在1.50～1.75 m3/h，盡量減小汽提氣流量，從而達到節(jié)省能耗成本的目的。