賈志偉，馮芝華，紀(jì)志軍，南 海，張紀(jì)春，邵 杰

(1.北京航空材料研究院有限公司，北京 100095；2.中國(guó)航發(fā)北京航空材料研究院，北京 100095；3.北京市先進(jìn)鈦合金精密成型工程技術(shù)研究中心，北京 100095；4.中國(guó)航空制造技術(shù)研究院，北京 100024)

ZTA15鈦合金仿制于俄羅斯BT20鈦合金，其名義成分為T(mén)i-6Al-2Zr-1Mo-1V，屬于高Al當(dāng)量近α型鈦合金，具有良好的鑄造工藝性能、焊接性能和綜合力學(xué)性能。ZTA15鈦合金的室溫力學(xué)性能與ZTC4合金相當(dāng)，在350～500 ℃時(shí)，合金強(qiáng)度明顯高于ZTC4鈦合金。隨著鑄造技術(shù)水平的提高、熱等靜壓(HIP)和特種熱處理工藝的應(yīng)用，ZTA15鈦合金鑄件的質(zhì)量和性能已接近其變形件的水平，已經(jīng)廣泛應(yīng)用于飛機(jī)、導(dǎo)彈、運(yùn)載火箭和衛(wèi)星等室溫、高溫承力構(gòu)件[1]。目前應(yīng)用范圍最廣、應(yīng)用量最大的鈦合金是ZTC4鈦合金，在我國(guó)研制和生產(chǎn)的鈦合金鑄件中，ZTC4和ZTA15鈦合金用量占80%[2]。

目前，對(duì)于鑄造鈦合金的研究多集中在ZTC4鈦合金，通常通過(guò)調(diào)整熱處理制度[3-5](如熱等靜壓、退火、固溶時(shí)效等工藝)、調(diào)整雜質(zhì)元素含量[6-10](如N、O、H、Fe等)、添加稀土元素[11](如Ce、Y等)或者其他元素[12-13](如Cr、B)等手段來(lái)改善合金的顯微組織，從而滿(mǎn)足或者提高鈦合金某些特殊的性能要求，而對(duì)ZTA15鈦合金在調(diào)控成分對(duì)組織與性能影響方面的研究并不多。氧元素在ZTA15鈦合金中的研究報(bào)道更是少見(jiàn)。本文研究在ZTA15鈦合金中通過(guò)微調(diào)氧含量，重點(diǎn)研究氧含量對(duì)ZTA15鈦合金顯微組織與力學(xué)性能的影響，希望為該類(lèi)合金的性能調(diào)控提供一定的參考依據(jù)。

1 試驗(yàn)材料及方法

選用I級(jí)海綿鈦，按照表1的名義化學(xué)成分進(jìn)行配比，其中保持Al、V、Zr、Mo主元素含量不變，F(xiàn)e、Si、C、N、H雜質(zhì)元素由海綿鈦?zhàn)陨砩桑琌含量分別為0.10%和0.12%，經(jīng)混料、壓制電極、真空自耗熔煉，制得2種不同成分的φ120 mm一次鑄錠。采用10 kg真空自耗凝殼爐和相同的澆注工藝參數(shù)，將鑄錠熔煉澆注進(jìn)熔模精鑄型殼中，采用靜止?jié)沧⒊尚卧嚢?，試棒?guī)格為φ15 mm圓棒。試棒經(jīng)熱等靜壓處理，工藝參數(shù)為：保壓溫度(920±20) ℃，氬氣壓力110～140 MPa，保溫時(shí)間2.0～2.5 h，隨爐冷卻至300 ℃以下后出爐空冷。試棒化學(xué)成分檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表2。

表1 2種ZTA15鈦合金的名義化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

表2 2種ZAT15鈦合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

試棒加工成標(biāo)準(zhǔn)試樣后，按照GB/T 228.1—2010、GB/T 4338—2006和GB/T 229—2007標(biāo)準(zhǔn)分別進(jìn)行室溫、200 ℃、350 ℃、400 ℃、500 ℃力學(xué)性能拉伸和沖擊測(cè)試。試樣進(jìn)行切割、打磨、拋光、腐蝕后，在光學(xué)顯微鏡下觀(guān)察鑄態(tài)組織和熱等靜壓態(tài)組織(HIP組織)。

2 結(jié)果與分析

2.1 氧含量對(duì)ZTA15鈦合金鑄態(tài)組織和HIP組織的影響

ZTA15-0.10O和ZTA15-0.12O兩種ZTA15鈦合金的鑄態(tài)-晶界組織為典型的魏氏組織(分別見(jiàn)圖1a和圖1c)，在原始β晶界上分布著連續(xù)的α相(晶界)，晶內(nèi)為魏氏組織(α+β)，這些厚片狀α相及其相間的β相薄層形成一個(gè)個(gè)集束，在同一集束內(nèi)，α片彼此平行，具有同一取向。由于魏氏組織中α相和β之間保持嚴(yán)格的晶體學(xué)位相關(guān)系，從而其組織具有頑強(qiáng)的“遺傳性”[14]。ZTA15-0.10O和ZTA15-0.12O兩種合金的鑄態(tài)-晶內(nèi)組織(分別見(jiàn)圖1b和圖1d)。隨著氧含量的增加，α集束的長(zhǎng)度變短，α集束的寬度變窄。這是因?yàn)閆TA15鈦合金屬于近α型鈦合金，氧元素作為α穩(wěn)定元素，能夠擴(kuò)大鈦合金中α相區(qū)，增大α相穩(wěn)定性，提高α+β/β轉(zhuǎn)變溫度。隨著氧含量的增加，合金相變點(diǎn)(α+β/β轉(zhuǎn)變溫度)升高，α相增多。

a) ZTA15-0.10O晶界組織

c) ZTA15-0.12O晶界組織

經(jīng)熱等靜壓處理后，ZTA15-0.10O和ZTA15-0.12O兩種ZTA15鈦合金的HIP組織如圖2所示。由于HIP溫度(920±20) ℃低于β相變轉(zhuǎn)變溫度(1 000±20) ℃，因此，HIP組織主要“遺傳”于鑄態(tài)組織，但與鑄態(tài)組織有所不同。

經(jīng)熱等靜壓處理后的ZTA15鈦合金消除了不均勻組織，在高溫處理下晶界α相弱化并保留，α集束的長(zhǎng)度比鑄態(tài)的變短且集束寬度變窄。ZTA15-0.12O合金晶內(nèi)組織中的α集束長(zhǎng)度比ZTA-0.10O合金的更短，且α集束的寬度變窄。

2.2 氧含量對(duì)ZTA15鈦合金力學(xué)性能的影響

2種ZTA15鈦合金經(jīng)熱等靜壓處理后，室溫和高溫500 ℃力學(xué)性能見(jiàn)表3。

a) ZTA15-0.10O晶界組織

c) ZTA15-0.12O晶界組織

表3 ZAT15鈦合金室溫和高溫500 ℃力學(xué)性能

從表3可以看出：隨著氧含量的增加，ZTA15鈦合金的室溫抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度明顯升高，合金的伸長(zhǎng)率和斷面收縮率明顯下降。ZTA15鈦合金中氧含量從0.10%增加到0.12%后，合金的室溫抗拉強(qiáng)度平均提高了27 MPa，屈服強(qiáng)度平均提高了25 MPa，室溫伸長(zhǎng)率平均降低了3%，斷面收縮率平均降低了12%。同樣的研究表明[15]，氧含量在0.05%～0.15%之間時(shí)，BT20鈦合金的抗拉強(qiáng)度增幅較大，每提高0.05%就使其強(qiáng)度提高約40 MPa。張捷頻將氧含量從0.09%增加到0.12%～0.13%后，TA15鈦合金室溫拉伸強(qiáng)度提高了約40 MPa。劉志成等[16]將氧含量從0.13%提高至0.165%后，TC4鈦合金室溫抗拉強(qiáng)度平均提高了約45 MPa，屈服強(qiáng)度平均提高了約60 MPa。這是因?yàn)椋踉阝伜辖鹬械娜芙舛容^高，形成間隙固溶體，使金屬晶體產(chǎn)生晶格畸變，對(duì)在滑移面上運(yùn)動(dòng)著的位錯(cuò)有阻礙作用，從而使合金強(qiáng)度提高了，塑性降低了。

除此之外，隨著氧含量的增加，ZTA15鈦合金的室溫沖擊韌性明顯降低。ZTA15鈦合金中氧含量增加0.02%后，室溫沖擊韌性平均降低了19 J/cm2。金屬材料的沖擊韌性一般情況下與材料本身的塑性成正比對(duì)應(yīng)關(guān)系，合金中間間隙元素含量增加，高價(jià)能下降，材料的韌脆轉(zhuǎn)變溫度升高。間隙元素(氧原子)溶入合金基體后，因與位錯(cuò)有交互作用而偏聚于位錯(cuò)線(xiàn)附近形成柯氏氣團(tuán)，致使合金的脆性增加，塑性降低[17]。沈睿用XRD對(duì)Ti-35Nb-3.7Zr-1.3Mo合金固溶組織進(jìn)行分析并計(jì)算合金晶格常數(shù)，發(fā)現(xiàn)隨氧含量的增加，固溶態(tài)合金的晶格常數(shù)明顯增大，證明了間隙氧原子的不斷融入加劇了晶格畸變，使鈦合金強(qiáng)度隨氧含量的增大而急劇增加。

隨著氧含量的增加，ZTA15鈦合金500 ℃高溫抗拉強(qiáng)度提高了約40 MPa，伸長(zhǎng)率下降了約4%，斷面收縮率下降了約20%，沖擊韌性下降比例高約50%。ZTA15鈦合金中氧含量的增加導(dǎo)致高溫強(qiáng)度上升、塑性下降的現(xiàn)象，同樣是因?yàn)檠踉釉黾恿私饘倬w晶格畸變程度，內(nèi)部增加的應(yīng)變應(yīng)力和位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力，提高了合金宏觀(guān)高溫屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度，而在高溫下間隙元素氧含量增多，導(dǎo)致高溫塑性和沖擊韌性下降幅度大。

2.3 2種ZTA15鈦合金在不同溫度段的性能表現(xiàn)

2種ZTA15鈦合金經(jīng)熱等靜壓處理后在室溫、200 ℃、350 ℃、400 ℃、500 ℃等5個(gè)不同溫度段的拉伸性能和沖擊韌性如圖3所示。圖3中力學(xué)性能數(shù)據(jù)均為3個(gè)數(shù)據(jù)的平均值。

a) 抗拉強(qiáng)度

b) 屈服強(qiáng)度

c) 伸長(zhǎng)率

d) 斷面收縮率

e) 沖擊韌性

2種ZTA15鈦合金的拉伸強(qiáng)度隨著溫度的提高而下降，而塑性和沖擊韌性在不同溫度下的表現(xiàn)各不相同。當(dāng)合金溫度由室溫提高至200 ℃時(shí)，2種鈦合金的伸長(zhǎng)率和斷面收縮率開(kāi)始升高；當(dāng)溫度升高至350 ℃時(shí)，伸長(zhǎng)率均表現(xiàn)為下降趨勢(shì)；當(dāng)溫度達(dá)到500 ℃時(shí)，伸長(zhǎng)率和斷面收縮率急劇下降，與室溫相當(dāng)。ZTA15-0.10O鈦合金的沖擊韌性隨著溫度的提高而變大，高溫500 ℃沖擊值接近室溫狀態(tài)下的2倍；而ZTA15-0.12O鈦合金的沖擊韌性變化不大，高溫沖擊值略微高于室溫。針對(duì)2種鈦合金在高溫350 ℃時(shí)塑性下降的現(xiàn)象，主要原因?yàn)?50 ℃高溫下間隙元素氧含量開(kāi)始增多，固溶強(qiáng)化起主要作用。綜合對(duì)比2種ZTA15鈦合金的室溫和高溫性能，ZTA15-0.10O合金在保持室溫和高溫較高強(qiáng)度的同時(shí)，仍具有較好的塑性和沖擊韌性表現(xiàn)。

3 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)上述研究可以得出如下結(jié)論。

1)ZTA15鈦合金鑄態(tài)和熱等靜壓態(tài)組織表現(xiàn)為典型的魏氏組織，隨著氧含量的提高，合金中α集束的長(zhǎng)度變短且寬度變窄，合金組織得到明顯細(xì)化。

2)隨著氧含量的提高，ZTA15鈦合金的抗拉強(qiáng)度升高而塑性及沖擊韌性變差。當(dāng)合金中氧含量由0.10%上升至0.12%時(shí)，室溫抗拉強(qiáng)度提高約27 MPa，伸長(zhǎng)率降低約3%，沖擊韌性降低約19 J/cm2；高溫500 ℃抗拉強(qiáng)度提高約40 MPa，伸長(zhǎng)率降低約4.5%，而沖擊韌性由約90 J/cm2下降至43 J/cm2。

3)在保持ZTA15鈦合金主元素和其他雜質(zhì)元素含量不變的前提下，選用0.10%的氧含量，可獲得良好的室溫和高溫綜合力學(xué)性能。