吳 偉, 楊宏飛

(1. 攀鋼集團(tuán)研究院有限公司, 釩鈦資源綜合利用國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 攀枝花 617000; 2. 攀鋼集團(tuán) 西昌鋼釩有限公司, 西昌 615000)

試驗(yàn)技術(shù)與方法

DC03冷軋鋼板斷后伸長率測試結(jié)果的影響因素及其不確定度評(píng)定

吳 偉1, 楊宏飛2

(1. 攀鋼集團(tuán)研究院有限公司, 釩鈦資源綜合利用國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 攀枝花 617000; 2. 攀鋼集團(tuán) 西昌鋼釩有限公司, 西昌 615000)

通過對(duì)DC03冷軋鋼板的斷后伸長率進(jìn)行測試，分析了斷后標(biāo)距測量位置對(duì)斷后伸長率測試結(jié)果的影響，以及手工測量與引伸計(jì)自動(dòng)測量兩種方式的差異，最后對(duì)手工測量的斷后伸長率A50 mm和A80 mm測試結(jié)果的不確定度進(jìn)行了評(píng)定。結(jié)果表明：試樣的原始標(biāo)距越長則測得的斷后伸長率越小，原始標(biāo)距越短則測得的斷后伸長率越大；采用引伸計(jì)自動(dòng)測量斷后伸長率得到的測試結(jié)果小于手工測量的測試結(jié)果；當(dāng)包含因子k=2時(shí)，該DC03冷軋鋼板手工測量得到的斷后伸長率測試結(jié)果為A50 mm=49.0%±2.0%，A80 mm=40.5%±2.0%。

DC03冷軋鋼板；斷后伸長率；原始標(biāo)距；斷后標(biāo)距；影響因素；測量不確定度

斷后伸長率是衡量金屬材料塑性的重要指標(biāo)，很多標(biāo)準(zhǔn)中都將斷后伸長率作為判定金屬材料是否合格的重要判據(jù)。GB/T 228.1-2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法》規(guī)定，斷后伸長率按下式計(jì)算求得[1]：

(1)

式中：A為斷后伸長率，%，金屬材料薄板的原始標(biāo)距一般選擇50 mm和80 mm的定標(biāo)距，因此A可為A50 mm和A80 mm；Lu為試樣斷裂后的標(biāo)距長度，mm；L0為試樣的原始標(biāo)距長度，mm。

拉伸試驗(yàn)時(shí)，要測得斷后伸長率需經(jīng)過下面3個(gè)步驟：①原始標(biāo)距的標(biāo)記；②試驗(yàn)后斷后標(biāo)距的測量；③斷后伸長率的計(jì)算。

通常情況下，斷后伸長率的大小取決于金屬材料自身的化學(xué)成分、組織均勻性、拉伸試驗(yàn)時(shí)試驗(yàn)參數(shù)的設(shè)定、試樣的尺寸規(guī)格等因素。但在日常的檢驗(yàn)中，原始標(biāo)距的標(biāo)記、斷后標(biāo)距的測量對(duì)斷后伸長率測定結(jié)果的影響也不可忽略。筆者根據(jù)GB/T 228.1-2010的要求，以DC03冷軋鋼板為例，對(duì)其斷后伸長率進(jìn)行了測試。不考慮材料的自身因素、試驗(yàn)參數(shù)設(shè)定和試樣尺寸規(guī)格對(duì)測試結(jié)果的影響，只結(jié)合日常檢測實(shí)際情況，并通過一些試驗(yàn)數(shù)據(jù)探討分析金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)斷后伸長率的測量過程，最后通過數(shù)學(xué)模型推導(dǎo)計(jì)算，對(duì)手工測量斷后伸長率A50 mm和A80 mm的不確定度進(jìn)行了評(píng)定。

1 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)材料選用某廠生產(chǎn)的DC03冷軋鋼板，板厚0.8 mm，在同一鋼板寬度1/4處橫向截取8支P6號(hào)矩形試樣。

1.2 試驗(yàn)方法

GB/T 228.1-2010規(guī)定，室溫拉伸試驗(yàn)在10～35 ℃進(jìn)行，對(duì)于溫度要求十分嚴(yán)格的試驗(yàn)，試驗(yàn)溫度應(yīng)為(23±5) ℃[1]。此次試驗(yàn)溫度為23 ℃，溫度波動(dòng)較小。

試驗(yàn)前首先在試樣的平行長度上標(biāo)記原始標(biāo)距L0，然后根據(jù)GB/T 228.1-2010的要求，在INSTRON5569型電子拉力試驗(yàn)機(jī)上按照GB/T228A224試驗(yàn)條件對(duì)試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，直至試樣完全斷裂。試驗(yàn)結(jié)束后，分別以20，30，40，50，60，70，80，90，100 mm為定標(biāo)距長度，用游標(biāo)卡尺測量斷后標(biāo)距Lu，并根據(jù)式(1)計(jì)算斷后伸長率。試驗(yàn)所使用的試驗(yàn)機(jī)、量具均經(jīng)計(jì)量部門檢定合格，其中游標(biāo)卡尺量程為0～150 mm，允許誤差為±0.02 mm。

2 試驗(yàn)結(jié)果

表1為DC03冷軋鋼板不同原始標(biāo)距的斷后伸長率測試結(jié)果?？梢钥闯觯谙嗤脑囼?yàn)條件下，斷后伸長率具有明顯的趨勢性，即原始標(biāo)距越長則斷后伸長率越小，原始標(biāo)距越短則斷后伸長率越大。因此，試驗(yàn)時(shí)必須按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定確定試樣的原始標(biāo)距，避免其對(duì)斷后伸長率的測試結(jié)果產(chǎn)生影響。從A20 mm到A50 mm的測試結(jié)果下降較快，A50 mm之后的測試結(jié)果下降較慢，這是由于測量斷后標(biāo)距時(shí)，所測量的原始標(biāo)距標(biāo)記點(diǎn)與試樣斷口之間的距離不同。

表1 DC03冷軋鋼板不同原始標(biāo)距下斷后伸長率的測試結(jié)果

3 分析與討論

3.1 斷后標(biāo)距測量位置對(duì)斷后伸長率測試結(jié)果的影響

圖1 斷后標(biāo)距測量位置示意圖Fig.1 Schematic diagram of measuring positions of gauge length after fracture

GB/T 228.1-2010規(guī)定，測量斷后標(biāo)距時(shí)，原則上只有斷裂處與最接近的標(biāo)距標(biāo)記的距離不小于原始標(biāo)距1/3的情況下方為有效[1]。圖1為斷后標(biāo)距測量位置示意圖，試樣上原始標(biāo)距標(biāo)記兩劃痕之間的距離為10 mm。以試驗(yàn)中1號(hào)試樣的斷后伸長率A80 mm為例，將A段距離作為斷后標(biāo)距測量段，試樣斷口位于測量段的中部，測得的斷后標(biāo)距為113.65 mm，計(jì)算出A80 mm=42.0%；將游標(biāo)卡尺向右移動(dòng)一格，將B段距離作為A80 mm的斷后標(biāo)距測量段，此時(shí)斷口未在測量段中部，測得B段斷后標(biāo)距為114.35 mm，計(jì)算出A80 mm=43.0%。上述兩個(gè)測量段均滿足國家標(biāo)準(zhǔn)要求，計(jì)算出的斷后伸長率也均有效，但B段測得的斷后伸長率比A段測得的高1%，那么應(yīng)該選擇哪個(gè)值作為斷后伸長率A80 mm的最終測試結(jié)果呢？筆者認(rèn)為，可以從以下幾方面來考慮。一是參考同一組其他試樣測得的斷后伸長率來選擇，一般情況下，同一組試樣的取樣方向、取樣部位和加工方式都是相同的，斷后伸長率的大小對(duì)兩者之間的選擇具有一定的參考價(jià)值。若同一組其他試樣測得的斷后伸長率偏大，那么可以選擇較大的斷后伸長率;若同一組其他試樣測得的斷后伸長率偏小，那么可以選擇較小的斷后伸長率。二是從材料自身來選擇，斷后伸長率是判定材料塑性的重要指標(biāo)，斷后伸長率越大，說明材料的塑性越好，因此可以統(tǒng)一將較大的斷后伸長率作為最終的斷后伸長率測得值[2]。

3.2 手動(dòng)測量與引伸計(jì)自動(dòng)測量對(duì)斷后伸長率測試結(jié)果的影響

GB/T 228.1-2010規(guī)定，能用引伸計(jì)測定斷裂延伸的拉伸試驗(yàn)機(jī)，在自動(dòng)測量斷后伸長率時(shí)，引伸計(jì)標(biāo)距應(yīng)等于試樣的原始標(biāo)距，無需在試樣上標(biāo)出原始標(biāo)距的標(biāo)記。原則上，斷裂發(fā)生在引伸計(jì)標(biāo)距以內(nèi)方為有效，但若斷后伸長率等于或大于規(guī)定值，不管斷裂位置處于何處均為有效。筆者查閱了DC03冷軋鋼板采用引伸計(jì)自動(dòng)測量斷后伸長率A80 mm的試驗(yàn)記錄，該試驗(yàn)與此次試驗(yàn)試樣取自同一DC03冷軋鋼板卷，取樣部位、加工方式和試驗(yàn)速率均與此次試驗(yàn)完全相同，試驗(yàn)使用的是Zwick公司生產(chǎn)的全自動(dòng)電子拉伸試驗(yàn)機(jī)，最大力為100 kN，引伸計(jì)標(biāo)距等于試樣原始標(biāo)距。表2為此次試驗(yàn)中手工測量和采用引伸計(jì)自動(dòng)測量的斷后伸長率A80 mm測試結(jié)果。從測試結(jié)果來看，手工測量與引伸計(jì)自動(dòng)測量的斷后伸長率之間的差異是客觀存在的，引伸計(jì)自動(dòng)測量斷后伸長率的測試結(jié)果小于手工測量的測試結(jié)果，產(chǎn)生這種差異的主要原因是這兩種測量方式存在明顯不同。

表2 手工測量與引伸計(jì)自動(dòng)測量DC03冷軋鋼板斷后伸長率的測試結(jié)果 %

引伸計(jì)自動(dòng)測量是以斷裂時(shí)的總延伸作為伸長量，并從總延伸中扣除了彈性延伸部分。扣除的彈性延伸越長，引伸計(jì)自動(dòng)測量的斷后伸長率測試結(jié)果越??；扣除的彈性延伸越短，引伸計(jì)自動(dòng)測量的斷后伸長率測試結(jié)果越大。不同材料彈性延伸部分的長短是不一致的，在測試中，不能簡單地以某一段距離作為彈性延伸，因此對(duì)彈性延伸部分的識(shí)別成為引伸計(jì)自動(dòng)測量斷后伸長率需要解決的問題之一。另外，自動(dòng)測量時(shí)引伸計(jì)在試樣平行長度上的位置是固定的，測量得到的伸長不會(huì)因試樣的斷裂位置發(fā)生改變，當(dāng)試樣沒有斷裂在引伸計(jì)標(biāo)距的中部時(shí)，自動(dòng)測量就有可能產(chǎn)生誤差。在設(shè)備沒有問題的情況下，往往斷裂位置就是決定手工測量與自動(dòng)測量結(jié)果之間差異大小的決定性因素。

手工測量時(shí)，首先在試樣的平行長度上標(biāo)記出原始標(biāo)距標(biāo)記點(diǎn)，試驗(yàn)后，將斷后的兩部分試樣緊密地對(duì)接在一起，兩部分軸線位于同一直線上，確保試樣斷裂部分適當(dāng)接觸后測量試樣的斷后標(biāo)距。因而無論試樣的斷裂位置在何處，都會(huì)接近于某一段原始標(biāo)距標(biāo)記點(diǎn)的中間位置，如采用移位法，這樣就可以最大程度測量出試樣在標(biāo)距范圍內(nèi)的最大伸長，從而得出材料真實(shí)的斷后伸長率。

引伸計(jì)自動(dòng)測量與手工測量結(jié)果的極差為9.0%，從測量不確定度、結(jié)果再現(xiàn)性等因素考慮，引伸計(jì)自動(dòng)測量和手工測量斷后伸長率測試結(jié)果之間的差異是可以接受的。當(dāng)要求斷后伸長率的測量結(jié)果比較精確穩(wěn)定,或者相關(guān)科研單位進(jìn)行斷后伸長率測試時(shí)，可優(yōu)先考慮采用手工測量的方式;而對(duì)于生產(chǎn)企業(yè)大批量檢測時(shí)，則可選擇引伸計(jì)自動(dòng)測量方式，這樣可以大大提高生產(chǎn)效率，降低企業(yè)成本。

不論從理論還是實(shí)際來看，引伸計(jì)自動(dòng)測量和手工測量的斷后伸長率結(jié)果之間的差異是客觀存在的，還沒有好的方法去消除它，這一點(diǎn)需要引起試驗(yàn)人員高度重視。隨著科技進(jìn)步和社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，試驗(yàn)設(shè)備的自動(dòng)化程度會(huì)越來越高，引伸計(jì)自動(dòng)測量取代手工測量是未來發(fā)展的一種趨勢。但目前良好的引伸計(jì)和位移測量精度并不能完全保證得到精確的斷后伸長率，有學(xué)者提出通過完善試驗(yàn)機(jī)的配套軟件功能和以其他指標(biāo)代替斷后伸長率評(píng)價(jià)材料的塑性性能，到目前為止這些嘗試結(jié)果還不理想，值得科研人員進(jìn)一步深入研究[3]。

4 斷后伸長率測量的不確定度評(píng)定

為了了解斷后伸長率測量過程的影響因素，為今后斷后伸長率的測量提供參考，筆者以手工測量A50 mm和A80 mm為例，進(jìn)行了斷后伸長率的測量不確定度評(píng)定。

4.1 測量不確定度來源分析

對(duì)于此次試驗(yàn)，溫度在室溫范圍(10～35 ℃)變化不大，因而溫度對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響可以忽略不計(jì)。與試驗(yàn)有關(guān)的因素還有試驗(yàn)人員、試驗(yàn)方法、材料均勻性、試樣彎曲度、試樣夾持方式等，但目前筆者還沒有足夠的定量數(shù)據(jù)，可以忽略[4-5]。結(jié)合DC03冷軋鋼板在同一試驗(yàn)條件下8次手工測量的實(shí)際情況，將影響該試驗(yàn)結(jié)果的不確定度來源列入表3中。

表3 斷后伸長率的測量不確定度來源

4.2 建立數(shù)學(xué)模型

斷后伸長率是斷后標(biāo)距的殘余伸長(Lu-L0)與原始標(biāo)距(L0)之比的百分率，見式(1)。GB/T 228.1-2010規(guī)定斷后伸長(Lu-L0)應(yīng)精確到±0.25 mm。在評(píng)定測量不確定度的時(shí)候數(shù)學(xué)模型應(yīng)表達(dá)為：

(2)

ΔL與L0互不相關(guān)，則：

(3)

式中：ucrel(A)為合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度。

4.3 試驗(yàn)結(jié)果

經(jīng)過8次測試，斷后伸長率A50 mm和A80 mm的測試結(jié)果見表4，可知DC03冷軋鋼板的斷后伸長率A50 mm=49.0%，A80 mm=40.5%。表4中單次試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差由貝塞爾公式計(jì)算得到：

(4)

表4 DC03冷軋鋼板斷后伸長率計(jì)算結(jié)果

4.4 相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度的評(píng)定

(1) 測量重復(fù)性引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量urel(rep)

斷后伸長率測量重復(fù)性所引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量為：urel(rep)50 mm=S=1.716%，urel(rep)80 mm=S=2.255%。

(2) 試樣原始標(biāo)距標(biāo)記引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量urel(L0)

(3) 斷后伸長引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量urel(ΔL)

(4) 試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)修約引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分量urel(off)

4.5 相對(duì)合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度的評(píng)定

4.6 擴(kuò)展不確定度的評(píng)定

取包含概率p=95%，按包含因子k=2，則斷后伸長率A50 mm和A80 mm的相對(duì)擴(kuò)展不確定度為：Urel(A50 mm)=kucrel(A50 mm)=2×1.925 6%=3.85%，則擴(kuò)展不確定度U(A50 mm)=2.0%；Urel(A80 mm)=kucrel(A80 mm)=2×2.396 1%=4.79%，取U(A80 mm)=2.0%。

5 結(jié)論

(1) 試樣的原始標(biāo)距長度對(duì)斷后伸長率的測定結(jié)果有著重要的影響，并具有明顯的趨勢性，原始標(biāo)距越大則測得的斷后伸長率越小，原始標(biāo)距越小則測得的斷后伸長率越大。試驗(yàn)時(shí)必須按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定確定試樣的原始標(biāo)距，盡量減小其對(duì)斷后伸長率的測試結(jié)果產(chǎn)生影響。斷后標(biāo)距的測量位置可根據(jù)同組試樣斷后伸長率的大小來選擇，也可統(tǒng)一將高值作為斷后伸長率的測定結(jié)果。

(2) 引伸計(jì)自動(dòng)測量的斷后伸長率測試結(jié)果小于手工測量的測試結(jié)果，產(chǎn)生這種差異的主要原因是測量方式的不同。當(dāng)要求斷后伸長率的測試結(jié)果比較精確穩(wěn)定時(shí)，可優(yōu)先考慮采用手工測量的方式，而對(duì)于生產(chǎn)企業(yè)大批量檢測時(shí)，則可選擇引伸計(jì)自動(dòng)測量的方式，兩者測試結(jié)果存在的差異也是可以接受的。

(3)DC03冷軋鋼板手工測量斷后伸長率的不確定度評(píng)定結(jié)果為：A50 mm=49.0%±2.0%，k=2；A80 mm=40.5%±2.0%，k=2。在分析測量不確定度的評(píng)定過程中，影響試驗(yàn)的各因素都考慮為是在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的范圍內(nèi)正常工作。因此在日常檢測中，應(yīng)對(duì)設(shè)備、量具進(jìn)行定期的期間核查和檢定校準(zhǔn)，以確保設(shè)備、量具保持良好的狀態(tài)。

[1] GB/T 228.1-2010 金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法[S].

[2] 羅五四.冷軋薄鋼板拉伸試樣尺寸對(duì)斷后伸長率和最大力總伸長率影響的對(duì)比[J].理化檢驗(yàn)-物理分冊,2011,47(8):469-475.

[3] 李和平,周星.拉伸試驗(yàn)機(jī)自動(dòng)測量斷后伸長率面臨的難題及解決辦法[J].理化檢驗(yàn)-物理分冊,2008,44(1):7-10,13.

[4] 王俊.金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)的不確定度的評(píng)定[J].理化檢驗(yàn)-物理分冊,2013,49(7):448-456,471.

[5] 吳益文,張霽菁,華沂.斷后伸長率A測量結(jié)果的不確定度評(píng)定[J].物理測試,2007,25(5):51-52,58.

Influence Factors and Uncertainty Evaluation for Measuring Results of Percentage Elongation after Fracture of DC03 Cold Rolled Steel Plates

WU Wei1, YANG Hongfei2

(1. State Key Laboratory of Vanadium and Titanium Resources Comprehensive Utilization, Pangang Group Research Institute Co., Ltd., Panzhihua 617000, China; 2. Xichang Iron and Steel Vanadium Co., Ltd., Pangang Group, Xichang 615000, China)

Through the measurement of percentage elongation after fracture of DC03 cold rolled steel plates, the influence of measuring positions of gauge length after fracture on the measuring results of percentage elongation after fracture was analyzed. The difference between two methods of manual measurement and automatic extensometer measurement was also analyzed. Finally the measurement uncertainty of percentage elongation after fractureA50 mmandA80 mmobtained by manual measurement was evaluated. The results show that: the larger the original gauge length was, the smaller the measured percentage elongation after fracture was; the smaller the original gauge length range was, the larger the measured percentage elongation after fracture was; the measuring results of the percentage elongation after fracture obtained by automatic extensometer were less than those obtained by manual measurement; when the coverage factorkwas 2, the percentage elongation after fracture of DC03 cold rolled steel plates obtained by manual measurement wasA50 mm=49.0%±2.0%,A80 mm=40.5%±2.0%.

DC03 cold rolled steel plate; percentage elongation after fracture; original gauge length; gauge length after fracture; influence factor; measurement uncertainty

10.11973/lhjy-wl201705003

2016-06-02

吳 偉(1985-)，男，助理工程師，主要從事金屬材料力學(xué)性能檢測工作，wukun_00@sina.com

TG115.5+2

A

1001-4012(2017)05-0314-05