劉攀（山西鼎正環(huán)保建材有限公司，山西陽(yáng)泉045200）

在國(guó)家發(fā)展裝配式建筑的相關(guān)政策號(hào)召下，各省市出臺(tái)了很多獎(jiǎng)勵(lì)、優(yōu)惠政策。以北京市為例，對(duì)裝配式建筑有如下政策：①對(duì)于未在實(shí)施范圍內(nèi)的非政府投資項(xiàng)目，凡自愿采用裝配式建筑并符合實(shí)施標(biāo)準(zhǔn)的，給予實(shí)施項(xiàng)目不超過(guò)3%的面積獎(jiǎng)勵(lì)；②對(duì)于實(shí)施范圍內(nèi)的預(yù)制率達(dá)到50%以上、裝配率達(dá)到70%以上的非政府投資項(xiàng)目予以財(cái)政獎(jiǎng)勵(lì)；③增值稅即征即退優(yōu)惠政策；④采用裝配式建筑的商品房開(kāi)發(fā)項(xiàng)目在辦理房屋預(yù)售時(shí)，可不受項(xiàng)目建設(shè)形象進(jìn)度要求的限制。建筑的裝配率越高，政府的獎(jiǎng)勵(lì)和優(yōu)惠越大，為了提高裝配率，建筑業(yè)把隔墻由傳統(tǒng)加氣塊墻體換成ALC板材，ALC板材的需求量逐年提高了30%以上，為此，在國(guó)內(nèi)建起了好多蒸壓加氣混凝土板材廠家。

為適應(yīng)和滿足當(dāng)前的市場(chǎng)需求。我們?cè)谠魤杭託饣炷疗鰤K生產(chǎn)線上，對(duì)原有部分設(shè)備設(shè)施進(jìn)行升級(jí)改造為空翻切割生產(chǎn)線，從而提高了生產(chǎn)線自動(dòng)化、智能化、信息化水平，可全自動(dòng)化生產(chǎn)優(yōu)質(zhì)蒸壓加氣混凝土板，增加產(chǎn)品品種，提高生產(chǎn)效率和經(jīng)濟(jì)效益。

新的生產(chǎn)線建成投產(chǎn)后，在板材試生產(chǎn)過(guò)程中，成品板材出現(xiàn)了不同程度的裂紋現(xiàn)象，經(jīng)和同行業(yè)兄弟廠家請(qǐng)教，才知道所有廠家都遇到過(guò)板材裂紋的情況，這一現(xiàn)象已成了行內(nèi)的共同難題，它直接降低了產(chǎn)品的合格率，加大了產(chǎn)品成本，影響了企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。為了解決這一難題，我們歷經(jīng)一個(gè)多月的探索和嘗試，終于攻克了板材產(chǎn)生裂紋這一頑癥。下面就在這方面所遇到的各種現(xiàn)象、采取措施、攻關(guān)經(jīng)歷、成果展現(xiàn)等情況敘述如下。

1 在板材試生產(chǎn)前我們對(duì)所用原材料的化學(xué)指標(biāo)和物理指標(biāo)進(jìn)行了檢測(cè)，具體原材料質(zhì)量狀況如下

石灰粉的化學(xué)成分及物理指標(biāo)見(jiàn)表1。水泥為硅酸鹽水泥，其性能檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表2。鋁粉的性能檢測(cè)見(jiàn)表3。粉煤灰的性能檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4。煙氣脫硫石膏的性能檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表5。穩(wěn)泡劑的相關(guān)性能檢測(cè)見(jiàn)圖1。

圖1 穩(wěn)泡劑的性能檢測(cè)

表1 石灰粉性能檢測(cè)結(jié)果

表2 水泥的性能檢測(cè)結(jié)果

表3 鋁粉的性能檢測(cè)結(jié)果

表4 粉煤灰的性能檢測(cè)結(jié)果

表5 煙氣脫硫石膏的性能檢測(cè)結(jié)果

2 設(shè)計(jì)工藝配比及質(zhì)量品質(zhì)狀況

根據(jù)所用原材料化學(xué)成分和板材工地的普遍要求，設(shè)計(jì)生產(chǎn)ALC板配比的原則是：制品具有良好的使用性能，符合建筑的要求。在諸多性能中，確保體積密度和抗壓強(qiáng)度達(dá)到優(yōu)等品要求。同時(shí)，也要考慮到制品的耐久性等性能，所產(chǎn)生的坯體具有良好的工藝性能，且與工廠生產(chǎn)條件相適應(yīng)，如澆注穩(wěn)定性、料漿的流動(dòng)性（稠度）、硬化時(shí)間以及簡(jiǎn)捷的工藝流程等。在第一階段的設(shè)計(jì)了3種配合比。

2.1 1#配比見(jiàn)表6（每模按4m3計(jì)）試配時(shí)間：2021年5月24日

表6 1#配比

按照以上配比生產(chǎn)的產(chǎn)品照片見(jiàn)圖2。

圖2 1#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品

成品外觀和力學(xué)檢驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7。

表7 產(chǎn)品性能檢測(cè)結(jié)果

從外觀和檢測(cè)結(jié)果上看，產(chǎn)品沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)要求，公司技術(shù)人員又做了調(diào)整配合比。

2.2 2#配比見(jiàn)表8（每模按4m3計(jì)）試配時(shí)間：2021年5月27日

表8 2#配比

按照以上配比生產(chǎn)的產(chǎn)品照片見(jiàn)圖3。

圖3 2#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品

成品外觀和力學(xué)檢驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表9。

表9 2#產(chǎn)品性能檢測(cè)結(jié)果

從產(chǎn)品外觀和檢測(cè)結(jié)果上看，沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)要求，技術(shù)人員召開(kāi)專門會(huì)議，參考以前生產(chǎn)過(guò)板材的配比，又對(duì)配合比做了調(diào)整。

2.3 3#配比見(jiàn)表10（每模按4m3計(jì)）試配時(shí)間：2021年6月18日

表10 3#配比

按照以上配比生產(chǎn)的產(chǎn)品見(jiàn)圖4。

圖4 3#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品

3#配比生產(chǎn)的成品外觀和力學(xué)檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表11。

表11 3#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品外觀及力學(xué)檢測(cè)結(jié)果

從以上三個(gè)階段的試產(chǎn)情況看，生產(chǎn)出的板材理化力學(xué)性能接近設(shè)計(jì)要求，但外觀上出現(xiàn)了不同程度的裂紋，有中間貫通的，有兩頭半貫通，有從塑料卡子處開(kāi)裂的，成品率很低，沒(méi)有達(dá)到預(yù)期的效果。

3 造成的原因分析及采取措施

技術(shù)人員一起共同分析裂紋原因，大家認(rèn)為成品板材有缺陷，大多出現(xiàn)在切割的前后，造成的原因較多，有工藝控制條件，有切割機(jī)的機(jī)械性能、吊運(yùn)過(guò)程的影響及操作人員的技能等。大家逐一對(duì)造成缺陷的要素進(jìn)行原因分析，并制訂相應(yīng)措施，要求盡快落實(shí)到位，生產(chǎn)出符合設(shè)計(jì)要求的成品ALC板材。

3.1 機(jī)械方面

在試產(chǎn)過(guò)程中，我們發(fā)現(xiàn)了許多機(jī)械問(wèn)題，如加氣混凝土成型的模具都比較大，特別是空翻式切割工藝，模具長(zhǎng)度為4.8m。當(dāng)起吊力量過(guò)猛時(shí)，過(guò)大的沖擊荷載使坯體受到過(guò)大震動(dòng)，容易造成坯體的裂紋；板材吊空中翻轉(zhuǎn)時(shí)，因坯體由大面支承改由側(cè)面支承，翻轉(zhuǎn)后的上部中間已受到較大的壓應(yīng)力，再加上交相疊壓承受的拉應(yīng)力，板材也極易造成裂紋，機(jī)械損傷是造成坯體裂縫的一大原因。針對(duì)存在的問(wèn)題，我們責(zé)成設(shè)備廠家列出清單逐一解決。

3.2 原材料方面

一是使用的石灰為快速石灰，消解時(shí)間短，升溫速度過(guò)快，造成坯體溫度過(guò)高引起的料漿稠化過(guò)快，澆注穩(wěn)定性較差。因?yàn)?，?dāng)坯體溫度過(guò)高時(shí)，切割縫增加了坯體的散熱面積，大量的散熱必然使坯體內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力，當(dāng)坯體的強(qiáng)度不能抵擋熱應(yīng)變時(shí)，自然會(huì)產(chǎn)生裂紋。避免這種熱應(yīng)變裂紋的方法是降低坯體內(nèi)部溫度，我們采取減少石灰用量，增大水泥用量，適當(dāng)增大石膏用量，石膏會(huì)顯著延緩鋁粉的發(fā)氣過(guò)程，抑制石灰的消化，防止水泥假凝，使其消化時(shí)間延長(zhǎng)，并最終降低坯體消化溫度。

二是板材坯體未摻入高溫膨脹調(diào)節(jié)材料。因本次試產(chǎn)板材未摻加坯體膨脹調(diào)節(jié)材料，板材坯體膨脹系數(shù)與鋼筋的膨脹系數(shù)不同步，由于鋼的熱膨脹系數(shù)為1.2×10-5mm/m.C,而加氣混凝土熱膨脹系數(shù)只有0.8×10-5mm/m.C左右，也就是說(shuō)，假如一塊3.6m的加筋板，由60℃上升到198℃時(shí)，在長(zhǎng)度方面，鋼筋與加氣混凝土的熱膨脹之差約為1.99mm。顯然，這將導(dǎo)致板材產(chǎn)生裂縫，這也是造成裂紋的重要因素。

高溫（1000℃~1100℃）燒成的菱苦土在遇水后消解時(shí)間延長(zhǎng)至8h以上，因此，其可用來(lái)調(diào)節(jié)蒸壓過(guò)程中加氣混凝土制品的膨脹，使板材坯體適應(yīng)鋼筋的膨脹。菱苦土的加入，則可提高加氣混凝土的熱膨脹系數(shù)，在蒸養(yǎng)時(shí)使其盡量與鋼筋的熱膨脹系數(shù)相一致，同時(shí)在靜停時(shí)注意坯體的保溫，因?yàn)榘宀呐淞现械牧饪嗤烈话阋笤?h前后消解。所以，板材在完成澆注切割后及時(shí)入釜蒸壓養(yǎng)護(hù)，以保證坯體的膨脹適應(yīng)鋼筋的膨脹。

三是產(chǎn)生裂縫的原因與鋁粉發(fā)氣不夠均勻舒暢有關(guān)。當(dāng)料漿溫度高，稠化快時(shí)，鋁粉發(fā)氣后期的氣體和溫度上升，可能使已經(jīng)稠化的初期坯體產(chǎn)生水平層裂。在坯體硬化過(guò)程中，料漿發(fā)氣早，邊浸度不均會(huì)產(chǎn)生弧形分層，這些分層的界面處就容易產(chǎn)生裂縫。

針對(duì)以上分析原材料方面的問(wèn)題，我們調(diào)整了配比：適當(dāng)減少了水泥和石灰的配比，又換了一種更適宜的鋁粉，增添了菱苦土，菱苦土的性能指標(biāo)見(jiàn)表12。

表12 菱苦土質(zhì)量指標(biāo)

3.3 在坯體硬化過(guò)程中的缺陷及其原因

3.3.1 硬化不均

同一模具中板材坯體上下左右各部分硬化程度不一致，原因是坯體在靜停過(guò)程中，坯體的不斷散熱導(dǎo)致各部分溫度不均勻，從而致使加氣混凝土板材坯體各部分的硬化程度不同，越靠近模邊和上下，表面溫度就越低，硬化也就越慢，強(qiáng)度（指坯體強(qiáng)度）越低，而中心部位溫度較高，尤其是在室內(nèi)自然靜停硬化條件下，這種現(xiàn)象更加明顯。如果靜停室內(nèi)溫度較低，還可能形成內(nèi)外強(qiáng)度懸殊的問(wèn)題，經(jīng)實(shí)測(cè)，坯體中心處的強(qiáng)度與四角部位和表底層的坯體強(qiáng)度相比，邊角部分一般只及中心強(qiáng)度的60%~90%，嚴(yán)重時(shí)這一差距更大。坯體強(qiáng)度過(guò)低的地方，輕微的震動(dòng)或碰撞或遇剪應(yīng)力都會(huì)導(dǎo)致裂縫及缺棱掉角現(xiàn)象的產(chǎn)生。

坯體硬化不均有時(shí)會(huì)造成硬化不足的假象，導(dǎo)致錯(cuò)過(guò)切割時(shí)機(jī)，當(dāng)以模具中部硬度為切割依據(jù)時(shí)，又可能發(fā)生邊緣坯體坍塌或裂縫等現(xiàn)象，若采用翻轉(zhuǎn)切割，則造成的破壞更嚴(yán)重。

造成坯體硬化不均的主要原因如下：靜停室四周沒(méi)有隔熱保溫設(shè)施，室溫散熱快，環(huán)境溫度低，生產(chǎn)加氣混凝土板的?？?yàn)殇摪逯瞥桑？虻谋剌^差，環(huán)境溫度對(duì)坯體有直接的影響。靜停環(huán)境溫度的高低直接影響到靜停時(shí)間的長(zhǎng)短，靜停的環(huán)境溫度高，則相對(duì)靜停時(shí)間短，反之，則靜停時(shí)間長(zhǎng)，坯體熱損失大，造成坯體內(nèi)外溫度差別很大。坯體內(nèi)外的硬化程度不同，由此而引起的應(yīng)力將使坯體在蒸壓養(yǎng)護(hù)前即有可能產(chǎn)生裂紋，因此，硬化不均的坯體，在進(jìn)行翻轉(zhuǎn)、切割和切面包頭工序時(shí)，容易產(chǎn)生變形、裂紋、沉陷及外層剝落等弊病。

針對(duì)靜停室方面存在的問(wèn)題，我們首先給靜停室加裝保溫設(shè)施，具體制定了如下靜停要求：

坯體進(jìn)入預(yù)養(yǎng)室靜停初養(yǎng)，應(yīng)及時(shí)觀察發(fā)氣過(guò)程，并按要求記錄發(fā)氣速度、坯體溫度、稠化和冒泡情況。坯體靜停的主要控制參數(shù)為：

靜停時(shí)間：2.0h～3.0h；

靜停溫度：＞40℃以上；

坯體靜停后強(qiáng)度：0.2MPa～0.3MPa。

3.3.2 坯體強(qiáng)度方面

坯體強(qiáng)度是判斷坯體是否適合切割的一個(gè)重要指標(biāo)，也是對(duì)澆注及靜停質(zhì)量的檢驗(yàn)。判斷加氣混凝土坯體的硬化程度是否宜于進(jìn)行切割，也就是說(shuō)是否達(dá)到切割的強(qiáng)度要求，在生產(chǎn)中采用兩種方法相結(jié)合：一種是經(jīng)驗(yàn)法，憑操作者的經(jīng)驗(yàn)判斷是否可以切割，通常都是以手指按壓坯體表面或手掌拍壓坯體表面，憑感覺(jué)判斷其硬度，判斷坯體上、中、下各部位硬化是否適宜。有時(shí)借助鋼釬插向坯體內(nèi)部，以了解坯體內(nèi)部強(qiáng)度，這種方法比較簡(jiǎn)單，但是，隨意性較大；另一種方法是利用貫入式坯體強(qiáng)度測(cè)定儀，測(cè)出坯體強(qiáng)度，用以指導(dǎo)對(duì)坯體硬化程度的判斷。

3.3.3 蒸養(yǎng)方面

在升溫過(guò)程中，沒(méi)有掌握好時(shí)間和速度，如升溫太快，使坯體內(nèi)外層溫度差過(guò)大，從而造成制品結(jié)構(gòu)的破壞。但如果升溫太慢，粉煤灰本身是一種具有活性的材料，在不太高的溫度環(huán)境下就可與氫氧化鈣發(fā)生反應(yīng)，生成高堿的水化硅酸鈣凝膠，這種高堿性水化合物逐漸包裹在粉煤灰顆粒表面，對(duì)在較高溫度時(shí)產(chǎn)生的低堿性水化產(chǎn)物托勃莫來(lái)石等起到了一定的阻礙作用，從而影響到制品的性能。這就需要在實(shí)踐中逐漸摸索出最佳升溫操作規(guī)范。

在恒溫時(shí)間及溫度的調(diào)控上存在一定的問(wèn)題，養(yǎng)護(hù)恒溫除了保證水熱合成反應(yīng)的充分進(jìn)行，對(duì)各種水化產(chǎn)物的比例也有影響，當(dāng)溫度低于200℃時(shí)，制品強(qiáng)度隨著養(yǎng)護(hù)溫度的提高而增加；當(dāng)溫度超過(guò)213℃時(shí)，強(qiáng)度不僅不增加，反而會(huì)降低，從而影響制品的性能。在整個(gè)養(yǎng)護(hù)時(shí)間不變的情況下，恒溫溫度（壓力）越高，恒溫時(shí)間可以越短，恒溫溫度比恒溫時(shí)間對(duì)制品的性能有更大影響。蒸壓養(yǎng)護(hù)制度對(duì)制品的干燥收縮、抗凍性、抗碳化性等耐久性指標(biāo)影響很大，在相同的養(yǎng)護(hù)壓力下隨著恒溫時(shí)間的延長(zhǎng)，干燥收縮值降低，而壓力過(guò)大（1.5MPa)，并不有益于干燥收縮性能的改善。抗凍性的凍融強(qiáng)度損失與恒溫時(shí)間密切相關(guān)，隨著恒溫時(shí)間的延長(zhǎng)，其凍融強(qiáng)度損失減少，相反，壓力提高（1.5MPa）其凍融強(qiáng)度損失反而增加。抗碳化性則隨著壓力和時(shí)間的增加而提高。這也需要在實(shí)踐中逐漸摸索出最佳恒溫操作規(guī)范。

在降溫過(guò)程中降溫速度普遍過(guò)快，如在開(kāi)釜門之際，由于釜外的冷空氣驟然與制品接觸，易使制品產(chǎn)生微裂紋。防止的方法是擰松釜門，開(kāi)門后不要立即打開(kāi)，有條件時(shí)盡量多等些時(shí)間，以使制品逐漸冷卻。整個(gè)降溫過(guò)程開(kāi)始時(shí)降溫速度較慢，中期較快，到后期（表壓為0.1MPa以下）又較慢。在降溫的2h內(nèi)，后期降溫放出多余的蒸汽就需要40min~60min，這是因?yàn)?，釜?nèi)蓄熱量很大，排出一些蒸汽后，釜內(nèi)蒸汽壓力下降，溫度也隨之有所下降，隨著釜內(nèi)壓力繼續(xù)下降，制品含水大量蒸發(fā)，溫度將較快下降。降溫后期耗時(shí)較長(zhǎng)是因?yàn)楦獌?nèi)外壓差很小，蒸汽外排動(dòng)力減弱及制品水分的繼續(xù)蒸發(fā)（包括釜內(nèi)積水的蒸發(fā)），因此，要求操作工在排溫降壓時(shí)，先放一次冷凝水，然后再排氣。

總之，蒸壓養(yǎng)護(hù)制度不當(dāng)，主要是升溫或降溫速度過(guò)快而產(chǎn)生的過(guò)大的內(nèi)應(yīng)力，對(duì)制品形成破壞，其裂縫多為整坯體的外緣一周，裂縫形成的斷面垂直于底板。針對(duì)存在的問(wèn)題，我們根據(jù)實(shí)踐摸索出的經(jīng)驗(yàn)重新修訂了蒸壓養(yǎng)護(hù)制度。

編組好的板材坯體由鏈條牽引機(jī)拉入釜內(nèi)進(jìn)行蒸壓養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)分抽真空、升壓、恒壓、降壓四階段進(jìn)行，養(yǎng)護(hù)時(shí)間12h左右，壓力1.2MPa。

a.蒸壓養(yǎng)護(hù)：

抽真空：0.0MPa～－0.06MPa 0.5h

升壓：－0.06MPa～1.2MPa 4h

恒壓：1.2MPa（溫度193℃±5℃）7.5h

降壓：1.2MPa～0.0MPa 2.0h

合計(jì)：14h（含進(jìn)出釜）

b.操作要求：

打開(kāi)釜門，架設(shè)過(guò)橋，以慢動(dòng)式卷?yè)P(yáng)機(jī)拉動(dòng)蒸養(yǎng)小車，使其緩慢進(jìn)入蒸壓釜，撤去過(guò)橋，關(guān)閉釜門，沖釜圈，抽真空，進(jìn)蒸汽。

進(jìn)汽升壓時(shí)，在壓力達(dá)到0.3MPa前，進(jìn)汽速度應(yīng)緩慢，從－0.06MPa到0.3MPa，一般控制在2.5h左右；升壓時(shí)應(yīng)盡量使用降壓釜的排出蒸汽，以節(jié)約用氣。

恒壓時(shí)，應(yīng)注意釜內(nèi)壓力變化，每20min記錄一次壓力，遇有不可抗的降壓時(shí)，應(yīng)于壓力恢復(fù)時(shí)再行補(bǔ)汽。

降壓出釜，應(yīng)于釜內(nèi)壓力降至0MPa，且釜內(nèi)余汽排空后，先打開(kāi)出釜釜門0.5h后，再打開(kāi)入釜釜門0.5h，然后再出釜，冬季切忌快速而直接打開(kāi)釜門。

3.3.4 工藝方面

鈣硅比、水料比、澆注溫度等工藝參數(shù)不是最佳。一是水料比過(guò)大，坯體成型的后期因水分大量蒸發(fā)，易造成坯體收縮而引起裂紋，這類裂紋一般較細(xì)，并且破壞深度較淺，水料比較大且硅質(zhì)材料較粗時(shí)，容易使固體物料快速沉降，引起坯體上下密度偏差過(guò)大，會(huì)因坯體的上下壓力差偏大造成水平裂紋，并使制品斷裂；二是水料比過(guò)小，則會(huì)因石灰消解時(shí)缺少必要的水分使坯體失去流動(dòng)性而表面發(fā)生龜裂，這類裂縫雖淺，但裂紋寬度較大；三是澆注溫度過(guò)高，容易引起成型后期坯體大量失水，特別是在切割以后，由于坯體缺少?gòu)椥?，難以抵抗大量散熱引起的收縮而使坯體產(chǎn)生裂紋，這類裂紋主要發(fā)生在模具中部熱量集中的部位；四是配合比中，石灰、水泥等鈣質(zhì)材料配比偏多，鈣硅比較高，當(dāng)鈣硅比不斷增大時(shí)，粉煤灰的摻量逐漸減少，生石灰的摻量逐漸增大，而生石灰的密度遠(yuǎn)大于粉煤灰，并在加氣混凝土中起到物理填充效應(yīng)和化學(xué)活性效應(yīng)，因此，加氣混凝土的絕對(duì)干密度逐漸增大。當(dāng)配合比中的鈣硅比大于最佳鈣硅比時(shí)，繼續(xù)增加膠結(jié)料用量時(shí)制品的強(qiáng)度不再上升甚至?xí)陆?。?dāng)鈣質(zhì)材料加大時(shí)，引起坯體總的熱量過(guò)大，坯體過(guò)早失去彈性，從而造成裂紋，這類裂紋基本類似于水料比過(guò)小和澆注溫度過(guò)高造成的裂紋；五是固定鋼網(wǎng)的塑料卡子，卡在鋼筋網(wǎng)片上部第一根縱筋上，在發(fā)氣過(guò)程中發(fā)生料漿包裹卡子效果不好，切割后卡子上面出現(xiàn)大的孔洞，針對(duì)這一現(xiàn)象，采取的措施是：把固定鋼網(wǎng)的卡子向下移動(dòng)16cm，卡在鋼筋網(wǎng)片從上向下數(shù)的第二根縱筋上。

3.3.5 配比方面

針對(duì)工藝方面的不足，我們通過(guò)多次實(shí)驗(yàn)室和生產(chǎn)工藝上試制等調(diào)整工藝配比及其他參數(shù)見(jiàn)表13。

表13 4#配比（每模按4m3計(jì)）試配時(shí)間：2021年6月25日

在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，工藝員可根據(jù)當(dāng)日原材料情況進(jìn)行微調(diào)整。原材料性能應(yīng)于每天生產(chǎn)開(kāi)始前提供，并于生產(chǎn)過(guò)程中進(jìn)行定期檢測(cè)，其中，石灰每10模重復(fù)檢測(cè)一次。

按照4#配比方案生產(chǎn)的產(chǎn)品照片見(jiàn)圖5。

圖5 4#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品

4#配比生產(chǎn)的成品外觀和力學(xué)檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表14。

表14 4#配比生產(chǎn)的成品外觀和力學(xué)性能

從外觀和檢測(cè)結(jié)果上看，4#配比生產(chǎn)的板材質(zhì)量指標(biāo)都接近設(shè)計(jì)要求，公司技術(shù)人員又在菱苦土摻量、擴(kuò)散度等做了調(diào)整，配比見(jiàn)表15。以上4m3的量折算成干基總量2258kg（粉煤灰料漿水分37.6%，干基62.4%=1595kg，鋁粉、穩(wěn)泡劑忽略不計(jì)）百分比：粉煤灰∶水泥∶石灰∶石膏∶菱苦土=70.64∶14.17∶8.99∶4.43∶1.77鈣硅比計(jì)算見(jiàn)表16。

表15 5#配比：（每模按4m3計(jì)）試配時(shí)間：2021年7月3日

表16 蒸壓加氣混凝土板鈣硅比計(jì)算

鈣硅比：0.453

水料比：0.554（按體積密度調(diào)節(jié)）

按照5#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品照片見(jiàn)圖6。

圖6 5#配比生產(chǎn)的產(chǎn)品

5#配比生產(chǎn)的成品外觀和力學(xué)檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表17。

從外觀和檢測(cè)結(jié)果上看，完全達(dá)到A5.0B06設(shè)計(jì)要求。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)一個(gè)多月的努力，我們整改了機(jī)械設(shè)備、原材料、工藝配比等方面的問(wèn)題，改善了靜停室養(yǎng)護(hù)條件，修訂了蒸養(yǎng)制度，配備了板材坯體強(qiáng)度檢測(cè)儀器，通過(guò)分析研究，探索創(chuàng)新，調(diào)整實(shí)踐，克服了生產(chǎn)板材出現(xiàn)裂紋這一弊病，批量生產(chǎn)板材合格率達(dá)99.5%以上，實(shí)現(xiàn)了預(yù)期目標(biāo)，積累了一些成功經(jīng)驗(yàn)，具有積極的推廣意義，可為廣大加氣混凝土企業(yè)提供ALC板材生產(chǎn)實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)問(wèn)題、解決問(wèn)題和研究問(wèn)題的思路與方法，使企業(yè)的經(jīng)驗(yàn)和成果便于交流與推廣，以促進(jìn)加氣混凝土行業(yè)的健康發(fā)展。