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        山西特高壓落地工程對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性的影響分析

        2021-10-26 02:17:44宋凱洋
        內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2021年4期
        關(guān)鍵詞:阻尼比特高壓內(nèi)蒙古

        宋凱洋

        (內(nèi)蒙古電力經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院,呼和浩特 010010)

        0 引言

        內(nèi)蒙古電網(wǎng)作為華北電網(wǎng)的重要組成部分,其穩(wěn)定特性與華北電網(wǎng)其他省級(jí)電網(wǎng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)與運(yùn)行方式息息相關(guān)。“十四五”期間,山西特高壓落地工程實(shí)施后,內(nèi)蒙古電網(wǎng)穩(wěn)定特性將發(fā)生重要變化。為分析上述變化的影響,本文利用PSD-BPA仿真計(jì)算平臺(tái),對(duì)山西特高壓工程落地前后內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性變化情況進(jìn)行分析,并結(jié)合內(nèi)蒙古電網(wǎng)現(xiàn)狀及遠(yuǎn)期規(guī)劃,提出解決措施。

        1 山西特高壓落地工程概述

        山西特高壓落地工程實(shí)施后,山西電網(wǎng)500 kV電壓等級(jí)將與華北電網(wǎng)500 kV電壓等級(jí)解環(huán)。解環(huán)后,山西電網(wǎng)4個(gè)500 kV網(wǎng)對(duì)網(wǎng)通道將調(diào)整為9回電廠點(diǎn)對(duì)網(wǎng)外送通道。至此,山西電網(wǎng)通過(guò)4回特高壓線路與華北電網(wǎng)聯(lián)絡(luò)。

        根據(jù)《華北電網(wǎng)2019發(fā)展規(guī)劃報(bào)告》,晉北、晉中特高壓站落地山西電網(wǎng),山西電網(wǎng)通過(guò)晉北—北京西、晉中—石家莊4回特高壓交流線路向華北主網(wǎng)送電。2022年預(yù)計(jì)蒙西地區(qū)榆恒特高壓站配套電源11.92 GW,山西電網(wǎng)改接至?xí)x北、晉中特高壓站電源4.32 GW,共計(jì)16.24 GW。受晉北—北京西暫態(tài)穩(wěn)定制約,斷面輸電能力為15.8~17.8 GW[1]。

        山西電網(wǎng)解環(huán)后,調(diào)整后的9回電廠點(diǎn)對(duì)網(wǎng)外送通道配套電源10.54 GW。受送出線路暫態(tài)穩(wěn)定約束,4個(gè)點(diǎn)對(duì)網(wǎng)外送通道總送出能力為10.21 GW[2]。

        2 山西特高壓落地工程實(shí)施前后內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性分析

        為了明確山西特高壓落地工程對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性的影響,分別對(duì)長(zhǎng)南線解列、北送及南送三種典型方式進(jìn)行分析[3]。

        2.1 長(zhǎng)南線解列方式

        在長(zhǎng)南線解列方式下,內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部制約故障為磴口電廠—祥泰變電站三相永久故障。通過(guò)仿真計(jì)算結(jié)果可知,山西特高壓落地工程實(shí)施后,磴口電廠—祥泰變電站故障情況下,系統(tǒng)阻尼比下降。仿真數(shù)據(jù)邊界條件如下。

        (1)計(jì)算基準(zhǔn)年為2021年。

        (2)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部:布烏德河斷面1669 MW,響布坤德斷面2897 MW,呼包斷面4376 MW,呼豐斷面6622 MW,外送華北4893 MW。

        (3)外部斷面:山西兩橫特高壓線路送華北電網(wǎng)15 012 MW,山東電網(wǎng)受電1066 MW,特高壓長(zhǎng)南線解列。

        在上述方式下,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí),內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線如圖1所示。由圖1可見(jiàn),內(nèi)蒙古電網(wǎng)主要機(jī)組功角差處于弱阻尼振蕩狀態(tài),衰減較慢,40 s后機(jī)組功角差振蕩仍未結(jié)束。

        圖1 長(zhǎng)南線解列方式下,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面有功功率曲線如圖2所示。由圖2可見(jiàn),永圣域變電站—豐泉變電站、響沙灣變電站—永圣域變電站線路處于弱阻尼振蕩狀態(tài)。對(duì)上述有功功率曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比0.83%,頻率為0.350 6 Hz。根據(jù)DL/T 1234—2013《電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定計(jì)算技術(shù)規(guī)范》,小干擾計(jì)算模式阻尼比不低于3%,故障情況下計(jì)算模式阻尼比不低于1%[4]。說(shuō)明內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部存在動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性問(wèn)題。

        圖2 長(zhǎng)南線解列方式下,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí)呼包、呼豐斷面有功功率曲線

        為對(duì)比上述方式計(jì)算結(jié)果,相同邊界條件下,山西特高壓落地工程實(shí)施前,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí)系統(tǒng)阻尼比為1.3%;對(duì)比山西特高壓落地方式,系統(tǒng)阻尼比下降0.5%;由此可得,山西特高壓落地工程對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性影響較大。

        2.2 長(zhǎng)南線北送方式

        山西特高壓落地工程實(shí)施后,在長(zhǎng)南線北送方式下,內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部制約故障點(diǎn)為特高壓長(zhǎng)南線故障[5]。仿真數(shù)據(jù)邊界條件如下。

        (1)計(jì)算基準(zhǔn)年為2020年。

        (2)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部:布烏德河斷面1649 MW,響布坤德斷面2831 MW,呼包斷面4374 MW,呼豐斷面6551 MW,外送華北4901 MW。

        (3)外部斷面:山西兩橫特高壓線路送華北電網(wǎng)15 076 MW,山東電網(wǎng)送華北電網(wǎng)1061 MW,特高壓長(zhǎng)南線北送2725 MW。制約故障為特高壓長(zhǎng)南線故障。

        在上述方式下,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí),內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線如圖3所示。由圖3可見(jiàn),內(nèi)蒙古電網(wǎng)主要機(jī)組功角差處于負(fù)阻尼震蕩狀態(tài),振蕩逐漸增強(qiáng)。內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面及外送斷面有功功率曲線如圖4所示,由圖4可見(jiàn)響沙灣變電站—永圣域變電站、永圣域變電站—豐泉變電站、汗海變電站—沽源變電站、豐泉變電站—萬(wàn)全變電站有功功率曲線,說(shuō)明內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面及外送斷面處于負(fù)阻尼振蕩狀態(tài)。對(duì)上述有功功率曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比-1.83%,頻率為0.333 5 Hz。系統(tǒng)阻尼比遠(yuǎn)低于1%,說(shuō)明內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部存在動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性問(wèn)題[4]。

        圖3 長(zhǎng)南線北送方式下,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        圖4 長(zhǎng)南線北送方式下,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面及外送斷面有功功率曲線

        為對(duì)比上述方式計(jì)算結(jié)果,設(shè)相同邊界條件下,山西特高壓落地工程實(shí)施前,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)的系統(tǒng)阻尼比為1.9%,對(duì)比山西特高壓落地方式,系統(tǒng)阻尼比下降接近4%。由此可得,在長(zhǎng)南線北送方式下,山西特高壓落地工程對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性影響極大。

        2.3 長(zhǎng)南線南送方式

        在長(zhǎng)南線南送方式下,內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部制約故障為磴口電廠—祥泰變電站三相永久故障。通過(guò)仿真計(jì)算結(jié)果可知,山西特高壓落地工程實(shí)施后,磴口電廠—祥泰變電站故障情況下,系統(tǒng)阻尼比下降。仿真數(shù)據(jù)邊界條件如下。

        (1)計(jì)算基準(zhǔn)年為2021年。

        (2)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部:布烏德河斷面1601 MW,響布坤德斷面2807 MW,呼包斷面4376 MW,呼豐斷面6594 MW,外送華北電網(wǎng)4912 MW。

        (3)外部斷面:山西兩橫特高壓線路送華北電網(wǎng)15 312 MW,山東電網(wǎng)受電1070 MW,特高壓長(zhǎng)南線南送2000 MW。

        在上述方式下,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí),相關(guān)電廠機(jī)組功角曲線如5圖所示。主要機(jī)組功角差處于弱阻尼震蕩狀態(tài),衰減較慢。呼包、呼豐斷面有功功率曲線如圖6所示,對(duì)響沙灣變電站—永圣域變電站、永圣域變電站—豐泉變電站線路有功功率曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比4.02%,頻率為0.336 6 Hz。

        圖5 長(zhǎng)南線南送方式下,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        圖6 長(zhǎng)南線南送方式下,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí)呼包、呼豐斷面有功功率曲線

        為對(duì)比上述方式計(jì)算結(jié)果,相同邊界條件下,山西特高壓落地工程實(shí)施前,磴口電廠—祥泰變電站故障時(shí),系統(tǒng)阻尼比為4.83%,對(duì)比山西特高壓落地方式,系統(tǒng)阻尼比下降0.8%。由此可得,山西特高壓落地工程對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性影響較大。

        根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果可知,上述三種方式中,長(zhǎng)南線南送方式穩(wěn)定特性最好,因此解決措施主要以分析長(zhǎng)南線解列、長(zhǎng)南線北送為主[6]。

        3 解決措施

        3.1 實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程

        從內(nèi)蒙古電網(wǎng)500 kV網(wǎng)架結(jié)構(gòu)可分析得出,磴口電廠—祥泰變電站故障引起蒙西地區(qū)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定問(wèn)題,主要是因?yàn)楹犹鬃冸娬尽樘┳冸娬尽憧陔姀S—千里山變電站通道為單回路。當(dāng)發(fā)生磴口電廠—祥泰變電站三相永久故障時(shí),磴口電廠—祥泰變電站斷面潮流需迂回千里山變電站—烏海變電站—布日都變電站通道,造成極大的潮流轉(zhuǎn)移,使系統(tǒng)處于低頻振蕩狀態(tài)。因此,通過(guò)加快實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程,可改善磴口電廠—祥泰變電站故障下內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性。

        對(duì)實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程后,磴口電廠—祥泰變電站故障下內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部穩(wěn)定特性進(jìn)行計(jì)算分析。內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線如圖7所示。由圖7可見(jiàn),內(nèi)蒙古電網(wǎng)主要機(jī)組功角差雖然處于振蕩狀態(tài),但振蕩衰減速度較工程實(shí)施前已大幅增快。

        圖7 實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程后內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面有功功率曲線如圖8所示。由圖8可見(jiàn)響沙灣變電站—永圣域變電站、永圣域變電站—豐泉變電站線路有功功率曲線,內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面仍處于振蕩狀態(tài),但振蕩衰減速度較工程實(shí)施前已大幅增快。對(duì)上述有功功率曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比1.38%,頻率為0.358 2 Hz。系統(tǒng)阻尼比不低于1%,滿足規(guī)范要求。

        圖8 實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程后呼包、呼豐斷面有功功率曲線

        由上述計(jì)算分析可得,在長(zhǎng)南線解列方式下,實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程,將有效改善由山西特高壓落地工程引起的內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性。由此,可根據(jù)山西兩橫特高壓配套電源投產(chǎn)時(shí)序,實(shí)施河套變電站—祥泰變電站—千里山變電站輸變電工程,以應(yīng)對(duì)由山西特高壓落地工程引起的內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)特性惡化問(wèn)題。

        3.2 加強(qiáng)呼包、呼豐斷面

        為解決上述問(wèn)題,首先考慮加強(qiáng)呼包、呼豐斷面,呼包斷面考慮新建甘迪爾變電站—川掌變電站雙回線路,呼豐斷面考慮新建寧格爾變電站—豐泉變電站雙回線路。

        在上述網(wǎng)架下,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí),內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線如圖9所示。由圖9可見(jiàn),內(nèi)蒙古電網(wǎng)主要機(jī)組功角差處于正阻尼振蕩狀態(tài),振蕩模式已由負(fù)阻尼變?yōu)檎枘?。?nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面及外送斷面有功功率曲線如圖10所示。由圖10可見(jiàn)響沙灣變電站—永圣域變電站、永圣域變電站—豐泉變電站、汗海變電站—沽源變電站、豐泉變電站—萬(wàn)全變電站線路有功功率曲線,內(nèi)蒙古電網(wǎng)呼包、呼豐斷面及外送斷面處于正阻尼振蕩狀態(tài)。對(duì)上述有功功率曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比2.03%,頻率為0.375 3 Hz。

        圖9 加強(qiáng)呼包、呼豐斷面后,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        圖10 加強(qiáng)呼包、呼豐斷面后,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)呼包、呼豐斷面及外送斷面有功功率曲線

        3.3 降低呼豐、外送斷面潮流

        可考慮降低呼豐及外送斷面潮流:呼豐及外送斷面均下降900 MW,呼豐斷面潮流5658 MW,外送斷面潮流4027 MW。

        在上述方式下,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí),內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線如圖11所示。主要機(jī)組功角差阻尼比由負(fù)值變?yōu)檎怠?/p>

        圖11 降低呼豐、外送斷面潮流后,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        呼包、呼豐斷面及外送斷面有功功率曲線如圖12所示。圖中可見(jiàn)響沙灣變電站—永圣域變電站、永圣域變電站—豐泉變電站、汗海變電站—沽源變電站、豐泉變電站—萬(wàn)全變電站線路有功功率曲線,呼包、呼豐斷面及外送斷面功率曲線由負(fù)值變?yōu)檎怠?duì)上述有功功率曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比2.13%,頻率為0.361 3 Hz。

        圖12 降低呼豐、外送斷面潮流后,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)呼包、呼豐斷面及外送斷面有功功率曲線

        3.4 實(shí)施內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)異步聯(lián)網(wǎng)工程

        上述山西特高壓落地工程引起的內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)問(wèn)題,仍為內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)的弱聯(lián)系導(dǎo)致。根據(jù)《內(nèi)蒙古電網(wǎng)主網(wǎng)架發(fā)展思路及重大問(wèn)題研究》重要研究結(jié)論,實(shí)施內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)異步聯(lián)網(wǎng)工程是內(nèi)蒙古電網(wǎng)500 kV網(wǎng)架發(fā)展規(guī)劃的前置條件[7]。

        實(shí)施異步聯(lián)網(wǎng)工程后,蒙西地區(qū)內(nèi)部動(dòng)態(tài)特性將大為改善,同時(shí),華北電網(wǎng)運(yùn)行方式將不再對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)問(wèn)題造成影響。磴口電廠—祥泰變電站線路故障時(shí),內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組電廠功角曲線如圖13所示。對(duì)上述功角曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比23.98%,頻率為0.438 Hz,阻尼比遠(yuǎn)高于1.0%,因此內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部不存在動(dòng)態(tài)穩(wěn)定制約[8-14]。

        圖13 實(shí)施異步聯(lián)網(wǎng)后內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        3.5 實(shí)施內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)特高壓聯(lián)網(wǎng)工程

        根據(jù)《內(nèi)蒙古電網(wǎng)主網(wǎng)架發(fā)展思路及重大問(wèn)題研究》重要研究結(jié)論,蒙西地區(qū)鄂中特高壓站與蒙西特高壓站相連、烏蘭察布南特高壓站與晉北特高壓站相連,同時(shí)斷開(kāi)原汗海變電站—沽源變電站、豐泉變電站—萬(wàn)全變電站500 kV通道[7]。內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)聯(lián)絡(luò)將變?yōu)樘馗邏郝?lián)絡(luò),內(nèi)部動(dòng)態(tài)特性將大為改善,同時(shí),華北電網(wǎng)運(yùn)行方式對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部動(dòng)態(tài)問(wèn)題造成的影響減少。在特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí),內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組電廠功角曲線如圖14所示。對(duì)上述功角曲線進(jìn)行單通道Prony分析,提取系統(tǒng)振蕩模式的阻尼比63.87%,頻率為0.391 Hz,阻尼比遠(yuǎn)高于1.0%,說(shuō)明內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部不存在動(dòng)態(tài)穩(wěn)定制約。

        圖14 實(shí)施特高壓聯(lián)網(wǎng)后,特高壓長(zhǎng)南線故障時(shí)內(nèi)蒙古電網(wǎng)內(nèi)部機(jī)組功角曲線

        4 結(jié)束語(yǔ)

        山西特高壓落地工程實(shí)施后,不同運(yùn)行方式下,均會(huì)對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定特性造成一定影響,對(duì)內(nèi)蒙古電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行提出新的考驗(yàn)。建議通過(guò)加強(qiáng)網(wǎng)內(nèi)關(guān)鍵輸電斷面、實(shí)施內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)異步聯(lián)網(wǎng)工程或?qū)崿F(xiàn)內(nèi)蒙古電網(wǎng)與華北電網(wǎng)特高壓聯(lián)網(wǎng)三種途徑,解決由山西特高壓落地工程引起的內(nèi)蒙古電網(wǎng)動(dòng)態(tài)穩(wěn)定問(wèn)題。

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