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        超臨界間接空冷機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)改造分析

        2021-10-26 02:19:16俎海東焦曉峰
        內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2021年4期
        關(guān)鍵詞:汽機(jī)背壓熱網(wǎng)

        俎海東,魏 超,焦曉峰

        (內(nèi)蒙古電力科學(xué)研究院,呼和浩特 010020)

        0 引言

        熱電聯(lián)產(chǎn)供熱機(jī)組的供熱主要有抽汽供熱和排汽余熱供熱兩種方式。抽汽供熱是最常見的供熱方式,但利用高品位蒸汽進(jìn)行供熱不符合能量梯級(jí)利用的原則,降低了?效率。近年來,以高背壓供熱為代表的排汽余熱供熱技術(shù)被廣泛應(yīng)用,該技術(shù)有效利用了汽輪機(jī)的排汽余熱,提高了機(jī)組的熱效率,通過避免冷源損失實(shí)現(xiàn)了節(jié)能減排。

        本文以某超臨界間接空冷機(jī)組乏汽外引高背壓供熱為例,闡述系統(tǒng)原理及改造情況,分析系統(tǒng)運(yùn)行狀況、供熱能力等,為同類機(jī)組提供參考[1-5]。

        1 機(jī)組概況

        某超臨界間接空冷機(jī)組汽輪機(jī)為CJK350-24.2/0.4/566/566型超臨界、一次中間再熱、采暖調(diào)整抽汽、兩缸兩排汽、間接空冷、凝汽抽汽式機(jī)組。凝汽器為N-22000型單殼體、對(duì)分、雙流程表面式凝汽器,平均背壓10 kPa。汽動(dòng)給水泵汽輪機(jī)排汽直接排入凝汽器。汽輪機(jī)排汽冷卻采用表面凝結(jié)式間接空冷系統(tǒng),配置1座自然通風(fēng)間接冷卻塔、3臺(tái)循環(huán)水泵,形成閉式循環(huán)。

        機(jī)組原供熱系統(tǒng)采用汽輪機(jī)五段抽汽至熱網(wǎng)加熱器來加熱熱網(wǎng)循環(huán)水,設(shè)計(jì)額定采暖抽汽工況時(shí)背壓8 kPa,抽汽壓力0.4 MPa,抽汽量380 t/h,低壓缸排汽量296 t/h;設(shè)計(jì)最大采暖抽汽工況時(shí)背壓8 kPa,抽汽壓力0.4 MPa,抽汽量550 t/h,低壓缸排汽量135 t/h。為了提高機(jī)組供熱能力,改善供熱經(jīng)濟(jì)性,對(duì)機(jī)組進(jìn)行了乏汽外引高背壓供熱改造。

        2 系統(tǒng)改造原理與方法

        2.1 改造原理

        改造后的機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)示意圖如圖1所示。通過提高汽輪機(jī)背壓,在凝汽器喉部開孔外引回收汽輪機(jī)排汽,利用乏汽余熱提高機(jī)組供熱能力和經(jīng)濟(jì)性。乏汽采用兩級(jí)加熱系統(tǒng)加熱熱網(wǎng)循環(huán)水,第一級(jí)為乏汽直接在前置凝汽器內(nèi)加熱熱網(wǎng)循環(huán)水;第二級(jí)采用增汽機(jī)技術(shù),利用增汽機(jī)引射乏汽后在增汽機(jī)凝汽器內(nèi)繼續(xù)加熱熱網(wǎng)循環(huán)水。

        圖1 機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)示意圖

        供暖期間,機(jī)組優(yōu)先使用乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng),汽輪機(jī)提高排汽參數(shù)運(yùn)行,設(shè)計(jì)最高背壓為36.5 kPa。額定供熱工況下,溫度為55℃的熱網(wǎng)循環(huán)水回水經(jīng)前置凝汽器利用乏汽直接加熱至70.7℃后,再經(jīng)增汽機(jī)凝汽器利用增汽機(jī)引射乏汽繼續(xù)加熱至85.2℃,最后在熱網(wǎng)加熱器內(nèi)加熱后供至城市熱力供熱網(wǎng)。

        2.2 改造方法

        (2)在機(jī)組供熱抽汽管道上引接一路蒸汽至增汽機(jī)入口,作為增汽機(jī)動(dòng)力蒸汽引射部分外引乏汽。新增增汽機(jī)凝汽器和前置凝汽器凝結(jié)水管道及閥門,實(shí)現(xiàn)凝結(jié)水由增汽機(jī)凝汽器至前置凝汽器再至汽輪機(jī)凝汽器逐級(jí)自流。

        (3)新增增汽機(jī)凝汽器和前置凝汽器抽真空管道及閥門,并與汽輪機(jī)凝汽器抽真空管道連接。

        (4)新增乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)熱網(wǎng)循環(huán)水管道及相關(guān)水泵、閥門、濾水器,將熱網(wǎng)循環(huán)水回水引入系統(tǒng)加熱,然后將熱網(wǎng)循環(huán)水供至熱網(wǎng)加熱器加熱。

        (5)升級(jí)改造機(jī)組凝結(jié)水精處理等輔助系統(tǒng)。

        3 系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)整

        3.1 主要設(shè)備運(yùn)行調(diào)整

        前置凝汽器外引汽輪機(jī)乏汽主要通過前置凝汽器和汽輪機(jī)凝汽器的壓差來實(shí)現(xiàn)。正常情況下,進(jìn)入前置凝汽器的熱網(wǎng)循環(huán)水溫度和流量在短時(shí)間內(nèi)相對(duì)穩(wěn)定,通過調(diào)節(jié)進(jìn)入汽輪機(jī)凝汽器的循環(huán)水溫度和流量來提高汽輪機(jī)背壓[6-8],使乏汽在壓差作用下進(jìn)入冷卻效果更好的前置凝汽器。

        增汽機(jī)凝汽器外引汽輪機(jī)乏汽主要通過增汽機(jī)引射作用來實(shí)現(xiàn),通過調(diào)節(jié)增汽機(jī)開度來增大增汽機(jī)引射作用,使乏汽在引射作用下進(jìn)入增汽機(jī)凝汽器來加熱熱網(wǎng)循環(huán)水。

        式(5)說明,損失規(guī)避性購電商的期望效用是(風(fēng)險(xiǎn)中性時(shí)的)期望利潤和損失規(guī)避特性帶來的期望效用損失的和。購電商的目標(biāo)是給定批發(fā)價(jià)格下,確定最優(yōu)購電量使其期望效用最大。

        增汽機(jī)是基于拉法爾噴嘴原理,采用供熱抽汽作為動(dòng)力蒸汽抽取乏汽并壓縮升壓,乏汽品位(飽和溫度)提高后進(jìn)入增汽機(jī)凝汽器加熱熱網(wǎng)循環(huán)水。增汽機(jī)為可調(diào)式增汽機(jī),即增汽機(jī)的喉部噴嘴是可調(diào)節(jié)的,執(zhí)行機(jī)構(gòu)帶動(dòng)噴嘴閥頭前進(jìn)與后退,從而達(dá)到調(diào)節(jié)噴嘴閥通流面積的效果,以調(diào)節(jié)動(dòng)力蒸汽量來引射乏汽。

        3.2 系統(tǒng)運(yùn)行方式及調(diào)整方法

        供熱初期對(duì)熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度要求較低,系統(tǒng)可采用增汽機(jī)未投運(yùn)方式運(yùn)行。供熱后期熱網(wǎng)循環(huán)水對(duì)供水溫度的要求較高,系統(tǒng)可采用增汽機(jī)投運(yùn)方式運(yùn)行。極寒供熱期可進(jìn)一步投運(yùn)抽汽供熱系統(tǒng),以滿足熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度要求[9-10]。

        3.2.1 增汽機(jī)未投運(yùn)方式

        該方式下,前置凝汽器壓力主要取決于前置凝汽器入口熱網(wǎng)循環(huán)水溫度和流量,增汽機(jī)凝汽器壓力主要取決于增汽機(jī)凝汽器入口熱網(wǎng)循環(huán)水溫度和流量。系統(tǒng)運(yùn)行過程中通過調(diào)節(jié)汽輪機(jī)背壓,使其與前置凝汽器、增汽機(jī)凝汽器壓力存在一定壓差,從而達(dá)到外引乏汽、加熱熱網(wǎng)循環(huán)水的目的。

        由于熱網(wǎng)循環(huán)水先在前置凝汽器被加熱,后在增汽機(jī)凝汽器被加熱,因此系統(tǒng)穩(wěn)定投運(yùn)后增汽機(jī)凝汽器壓力要高于前置凝汽器壓力。

        系統(tǒng)熱網(wǎng)循環(huán)水出水溫度主要取決于乏汽溫度和壓力,即出水溫度的極限值為乏汽溫度或壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度[11-13]。因此要提高系統(tǒng)熱網(wǎng)循環(huán)水出水溫度,需通過提高汽輪機(jī)背壓來實(shí)現(xiàn);當(dāng)汽輪機(jī)背壓無法進(jìn)一步提高時(shí),若想進(jìn)一步提高系統(tǒng)熱網(wǎng)循環(huán)水出水溫度,則需投運(yùn)增汽機(jī)。

        3.2.2 增汽機(jī)投運(yùn)方式

        該方式下,由于增汽機(jī)的投運(yùn),部分乏汽會(huì)隨增汽機(jī)動(dòng)力蒸汽引射進(jìn)入增汽機(jī)凝汽器進(jìn)行凝結(jié)換熱,部分乏汽在壓差作用下會(huì)進(jìn)入前置凝汽器進(jìn)行凝結(jié)換熱,隨著增汽機(jī)動(dòng)力蒸汽量的增加,增汽機(jī)引射乏汽量也會(huì)增加。

        在前置凝汽器最大出力投運(yùn)基礎(chǔ)上,該方式下系統(tǒng)熱網(wǎng)循環(huán)水出水溫度主要取決于增汽機(jī)出口蒸汽溫度和壓力,即出水溫度的極限值為增汽機(jī)出口蒸汽溫度或壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度。而系統(tǒng)運(yùn)行過程中,需通過調(diào)節(jié)增汽機(jī)開度增大增汽機(jī)動(dòng)力蒸汽量和引射乏汽量,提高增汽機(jī)出口蒸汽壓力和溫度。因此如果要提高系統(tǒng)熱網(wǎng)循環(huán)水出水溫度,需通過增大增汽機(jī)執(zhí)行器開度來實(shí)現(xiàn)。

        3.2.3 間接空冷及循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)整

        機(jī)組間接空冷及循環(huán)水系統(tǒng)配置了3臺(tái)定速循環(huán)水泵和6個(gè)冷卻扇區(qū),綜合考慮節(jié)能和系統(tǒng)運(yùn)行安全性、靈活性,采用至少1臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行和至少3個(gè)扇區(qū)運(yùn)行方式。運(yùn)行期間主要依靠調(diào)節(jié)冷卻扇區(qū)百葉窗開度來控制汽輪機(jī)背壓,但應(yīng)保證特殊情況下機(jī)組背壓能夠安全、及時(shí)和靈活調(diào)整,否則需增加運(yùn)行冷卻扇區(qū)數(shù)量或運(yùn)行循環(huán)水泵數(shù)量[14-17]。

        3.3 系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)整中出現(xiàn)的問題及解決措施

        3.3.1 主要問題及解決措施

        不同電負(fù)荷工況下,系統(tǒng)運(yùn)行過程中出現(xiàn)了提高機(jī)組背壓引起運(yùn)行參數(shù)超限問題,主要有給水泵汽輪機(jī)排汽溫度高超限(制造廠規(guī)定高限值為100℃)及給水泵汽輪機(jī)出力不足、綜合閥位高超限(制造廠規(guī)定綜合閥位高限值為62%)等,如圖2所示。由于系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)整過程中參數(shù)變化具有緩變、延遲等特點(diǎn),圖中數(shù)據(jù)僅作為定性分析參考。由圖2可見,現(xiàn)有條件下,機(jī)組電負(fù)荷工況在250~300 MW基本可以保證汽輪機(jī)背壓在33 kPa及以上運(yùn)行。

        圖2 機(jī)組不同電負(fù)荷下汽輪機(jī)最高背壓及出現(xiàn)的相應(yīng)問題

        針對(duì)上述問題,制訂了以下解決措施:

        (1)乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)投運(yùn)期間,機(jī)組負(fù)荷盡量維持250~300 MW穩(wěn)定運(yùn)行。同時(shí),重點(diǎn)監(jiān)視給水泵汽輪機(jī)排汽溫度、綜合閥位參數(shù),必要時(shí)可通過開啟給水泵汽輪機(jī)末級(jí)減溫水來輔助控制排汽溫度;通過調(diào)整汽輪機(jī)四段抽汽壓力來輔助控制給水泵汽輪機(jī)綜合閥位。

        (2)咨詢給水泵汽輪機(jī)制造廠家,利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)給水泵汽輪機(jī)進(jìn)行優(yōu)化改造。

        3.3.2 其他問題及解決措施

        (1)前置凝汽器、增汽機(jī)凝汽器凝結(jié)水管道閥門未使用可自動(dòng)調(diào)節(jié)的閥門,致使系統(tǒng)運(yùn)行過程中凝汽器水位控制波動(dòng)較大、人工參與調(diào)節(jié)工作量大,自動(dòng)化程度偏低。后期可考慮對(duì)閥門進(jìn)行改造或增加可調(diào)節(jié)旁路管道。

        (2)機(jī)組間接空冷及循環(huán)水系統(tǒng)配置了3臺(tái)定速循環(huán)水泵,從系統(tǒng)運(yùn)行安全角度考慮至少1臺(tái)循環(huán)水泵定速運(yùn)行。但該調(diào)節(jié)方式較單一,如果循環(huán)水泵至少有1臺(tái)能夠變速運(yùn)行,則可提高調(diào)節(jié)的靈活性、進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)節(jié)能目的。

        4 改造效果分析

        極寒期機(jī)組采用“乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)優(yōu)先出力+抽汽供熱系統(tǒng)輔助出力”供熱方式時(shí),對(duì)機(jī)組進(jìn)行了不同電負(fù)荷工況下最大供熱能力試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)改造前、后兩種供熱方式的最大供熱能力及熱電比對(duì)比曲線如圖4、圖5所示。由于系統(tǒng)運(yùn)行調(diào)整過程參數(shù)變化具有緩變、延遲等特點(diǎn),圖中數(shù)據(jù)僅作為定性分析參考。

        從圖3可以看出,機(jī)組電負(fù)荷工況為250~280 MW時(shí),機(jī)組供熱能力在438 MW以上,熱電比在1.49以上。從圖4、圖5可以看出,乏汽外引高背壓供熱改造后機(jī)組的供熱能力大幅提高。

        圖3 機(jī)組不同電負(fù)荷工況下最大供熱能力及熱電比

        圖4 機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)改造前后兩種供熱方式最大供熱能力對(duì)比

        圖5 機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)改造前后兩種供熱方式熱電比對(duì)比

        5 結(jié)語

        該超臨界間接空冷機(jī)組乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)改造后,機(jī)組的供熱能力大幅提高,電負(fù)荷工況為250~280 MW時(shí)機(jī)組供熱能力較強(qiáng),改造經(jīng)驗(yàn)可供類似機(jī)組供熱改造借鑒。需要指出的是,乏汽外引高背壓供熱系統(tǒng)改造主要適用于抽汽供熱機(jī)組,而且改造前應(yīng)對(duì)汽輪機(jī)在不同電負(fù)荷工況時(shí)高背壓下的安全性進(jìn)行充分評(píng)估。

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