曾王杰，莫莎莎，劉相如，尹 恒

(1.國網(wǎng)浙江省電力有限公司檢修分公司，浙江 杭州 311200；2.國網(wǎng)浙江省電力有限公司麗水供電公司，浙江 麗水 323000)

1 故障概述

2018-05-19T14:42:19.603，某特高壓站監(jiān)控系統(tǒng)報4號主變間隔“A相冷卻器全?！毙盘?，現(xiàn)場運維人員迅速到現(xiàn)場檢查4號主變冷卻器運行情況，發(fā)現(xiàn)4號主變A相油泵風(fēng)扇全停，其他兩相運行正常。

經(jīng)現(xiàn)場處置后，14:51:39.822“A相冷卻器全?！毙盘枏?fù)歸，成功避免了一起因冷卻器全停而造成主變跳閘停運事故。特高壓變壓器冷卻器全停時，允許帶額定負(fù)載運行20 min，如20 min后頂層油溫尚未達(dá)到75 ℃，則允許上升到75 ℃；但這種情況下的持續(xù)時間不能超過1 h，冷卻器全停投跳閘。

2 事件起因

2.1 站用電Ⅰ段母線電壓降低

通過查詢監(jiān)控后臺記錄，14:42:08.702出現(xiàn)“400 VⅠ段母線失壓”告警信號，14:42:08.759此信號復(fù)歸，此時站用電Ⅰ段電源由35 kV外接線經(jīng)0號站用變供。

從信號的動作復(fù)歸告警分析，站用電Ⅰ段電壓確實有降落，降落時間約為57 ms。

2.2 站用電Ⅱ段母線電壓降低

站用電Ⅱ段電源由4號主變低壓側(cè)110 kV 7母線經(jīng)兩級站用變供，經(jīng)查詢4號主變故障錄波器，發(fā)現(xiàn)110 kV 7母線14:42:08電壓有波動。

通過故障前和故障時的有效值計算電壓下降率：

A相：(52.727-43.825)/52.727×100 %≈16.9 %

B相：(53.251-44.272)/53.251×100 %≈16.9 %

C相：(52.371-43.739)/52.371×100 %≈16.5 %

通過上述計算得出110 kV 7母線三相電壓在故障時掉落16.5 %以上，則站用Ⅱ段電壓也同時掉落。當(dāng)站用電Ⅱ段運行電壓為380 V時，計算站用Ⅱ段電壓掉落為380×(1-16.5 %)=317.3 V。由于4號主變110 kV側(cè)帶2組低抗運行，則站用Ⅱ段運行電壓略低于380 V，因而推測故障時站用電Ⅱ段電壓低于317.3 V。

2.3 電壓掉落原因

通過故障時報文、故障錄波以及當(dāng)時的電網(wǎng)故障情況分析，14:42:08左右，電網(wǎng)電壓有明顯波動，事后查詢確認(rèn)麗水境內(nèi)220 kV麗楓4P68線發(fā)生A，B，C三相短路故障。這起事件是引起萬象3508蓮都T接線和4號主變電壓110 kV側(cè)電壓三相同時降落，最終造成站用電Ⅰ，Ⅱ段三相電壓同時降低的根本原因。

3 事件分析

通過對監(jiān)控后臺信號的梳理和分析，以及現(xiàn)場各種繼電器性能和整定時間的排查，還原整個事件過程。

3.1 電壓監(jiān)視繼電器情況說明

4號主變冷卻器電壓監(jiān)視繼電器型號為施耐德RM4TR32，每相變壓器配置KX1～KX4四個電壓繼電器(KX1，KX2監(jiān)視接觸器電源側(cè)電壓、KX3，KX4監(jiān)視接觸器輸出電壓)。該繼電器的過壓和欠壓檢測(2個門限值)功能原理如下：當(dāng)三相電壓正常時，繼電器吸合；當(dāng)三相電壓平均值超出監(jiān)測范圍且過壓或欠壓持續(xù)時間大于測量周期(80 ms)時，繼電器釋放；當(dāng)電壓返回額定值時，繼電器根據(jù)設(shè)定延時值重新吸合。選擇開關(guān)可以進(jìn)行0.1～10 s的可延時選擇。欠壓和過壓檢測整定區(qū)間為330～430 V，時間延時整定5 s。電壓監(jiān)視繼電器整定值整定都是現(xiàn)場手撥，不是十分精確。中間延時繼電器KT1，KT2，KT7，KT8型號為LADT2，延時整定5 s，整定方式為現(xiàn)場撥輪，也不是十分精確。

3.2 電源接觸器動作情況

4號主變ABC三相各設(shè)冷卻器分控箱，每相冷卻器電源通過冷卻器電源切換回路實現(xiàn)，如圖1所示，4號主變冷卻電源正常運行在“Ⅱ用Ⅰ備”模式，切換把手SAM1接通接點①-②，⑦-⑧。正常運行時Ⅱ路KMM2接觸器勵磁狀態(tài)，Ⅰ路KMM1接觸器非勵磁狀態(tài)。當(dāng)站用電Ⅱ段失電時，Ⅱ路KMM2接觸器失磁，Ⅰ路KMM1接觸器勵磁，切換為站用電Ⅰ段供電；當(dāng)站用電Ⅱ段恢復(fù)時，Ⅰ路KMM1接觸器失磁，Ⅱ路KMM2接觸器勵磁，恢復(fù)站用電Ⅱ段供電。

圖1 冷卻器切換回路

冷卻器全?；芈沸盘柺怯呻娫唇佑|器KMM1和KMM2的常閉接點串聯(lián)(見圖2)，即電源接觸器KMM1和KMM2都失磁，發(fā)出冷卻器全停信號。冷卻器切換回路中電源接觸器KMM1和KMM2無單獨監(jiān)視，但是可以通過監(jiān)控后臺冷卻器全停信號間接反應(yīng)電源接觸器KMM1和KMM2狀態(tài)的變化(見表1)。當(dāng)?shù)谝淮伟l(fā)出冷卻器全停信號時，正常運行的Ⅱ路電源接觸器KMM2失磁，當(dāng)冷卻器全停信號復(fù)歸時，Ⅰ路電源接觸器KMM1勵磁；當(dāng)?shù)诙伟l(fā)出冷卻器全停信號時，Ⅰ路電源接觸器KMM1失磁，當(dāng)冷卻器全停信號復(fù)歸時，Ⅱ路電源接觸器KMM2勵磁。

圖2 冷卻器全停信號

表1 冷卻器全停信號時序表

3.3 電壓監(jiān)視繼電器動作情況

站用電Ⅰ段母線失壓告警與返回時間差57 ms，再加上一個周波內(nèi)電壓小于額定下限值時間20 ms，則其電壓掉落時間(57+20=77 ms)小于80 ms，不滿足電壓監(jiān)視繼電器檢測時間，無法監(jiān)測出站用電Ⅰ段失壓。4號主變110 kV 7母電壓掉落到恢復(fù)時間約82 ms，滿足電壓監(jiān)視繼電器檢測時間80 ms，能監(jiān)測出站用電Ⅱ段失壓。

3.4 4號主變A相冷卻器全停信號分析

冷卻器電源由站用電II段切到站用電Ⅰ段運行時，KMM1勵磁時間受站用電Ⅱ段電壓恢復(fù)后KX2電壓監(jiān)視繼電器延時輸出時間控制，根據(jù)電壓監(jiān)視繼電器動作特性，KX3電壓監(jiān)測繼電器監(jiān)測電壓恢復(fù)后延時5 s輸出，KMM1—KX3—KT7 (延時中間繼電器)回路接通，KT7延時中間繼電器(延時5 s)勵磁。由于KT7繼電器和KX3繼電器時間調(diào)整都是5 s，而且都是滾輪粗調(diào)節(jié)，當(dāng)KX3調(diào)整時間大于于KT7調(diào)整時間，K10繼電器勵磁并自保持。當(dāng)切到站用電Ⅱ段運行時，KMM2勵磁，根據(jù)電壓監(jiān)視繼電器“故障檢測擴展”動作特性，KX4電壓監(jiān)測繼電器監(jiān)測電壓恢復(fù)后延時5 s輸出，KMM2—KX4—KT8 (延時中間繼電器)回路接通，KT8延時中間繼電器(延時5 s)勵磁。由于KT8繼電器和KX4繼電器時間調(diào)整都是5 s，而且都是滾輪粗調(diào)節(jié)，當(dāng)KX4調(diào)整時間大于KT8調(diào)整時間，K11繼電器勵磁并自保持(見圖3)。

圖3 K10，K11自保持回路

由于K10和K11自保持勵磁，常閉接點斷開，造成KMM1和KMM2失磁，發(fā)出冷卻器全停信號。

4 處理建議

通過該次事件的的綜合分析，發(fā)出冷卻器全停信號的原因：一是系統(tǒng)故障時的電壓低于電壓監(jiān)視繼電器低電壓設(shè)定值；二是電壓監(jiān)測繼電器之間時間整定值未有效配合。處理方案分析如下。

(1) 對電壓監(jiān)視繼電器模式進(jìn)行調(diào)整，使其運行在“故障檢測延長”模式下。此種模式當(dāng)電壓超出低電壓運行范圍時，電壓監(jiān)視繼電器延時輸出。此種模式不利于變壓器冷卻器電機運行，會造成電機發(fā)熱，縮短電機壽命。

(2) 對電壓監(jiān)視繼電器欠壓與過壓檢測范圍進(jìn)行調(diào)整，降低低電壓整定值，以降低其對系統(tǒng)電壓波動的響應(yīng)。此方案一方面需考慮到風(fēng)扇、油泵電機的運行允許低電壓幅度，另一方面需考慮系統(tǒng)故障類型和故障地點，因此較難通過此方法從根本上消除此類全停報警問題。

(3) 對電壓監(jiān)視繼電器時間進(jìn)行調(diào)整。忽略中間繼電器動作時間，當(dāng)KX2整定延時時間(與KMM1合閘時間有關(guān))和KX3整定延時時間都大于KT7整定時間，則KT7繼電器動作。當(dāng)KX4延時時間大于KT8時間，則KT8動作。電壓監(jiān)視繼電器KX1，KX2，KX3，KX4整定時間和中間延時繼電器KT7，KT8整定時間都為5 s，且都是手動粗調(diào)。為了能取得時間上的配合，要將KT7和KT8整 定 時間明 顯大于KX1，KX2，KX3，KX4整定時間，從而考慮將KX1，KX2，KX3，KX4電壓監(jiān)視繼電器時間設(shè)置為3 s，既能滿足系統(tǒng)重合閘、三相不一致的時間配合，又能與KT7，KT8繼電器時間上取得配合。