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        油泥摻燒水煤漿工藝水力輸送技術(shù)研究

        2021-10-18 12:09:10許磊沈燕賓周渝李霽陽李俊莉王佳張穎李俊華
        應(yīng)用化工 2021年9期
        關(guān)鍵詞:硼砂油泥磨損率

        許磊,沈燕賓,周渝,李霽陽,李俊莉,王佳,張穎,李俊華

        (陜西省石油化工研究設(shè)計院,陜西 西安 710054)

        油泥在石油的采、集、輸、煉過程中產(chǎn)生的穩(wěn)定膠狀體系具有持續(xù)環(huán)境風(fēng)險[1-10]。油泥的處理、處置多采用生化、熱解、熱脫附、焚燒等工藝[11-13],普遍存在處理能耗高、處置不徹底的問題。油泥摻配水煤漿工藝在資源利用率和減少NOx排放方面有顯著優(yōu)勢[14-15]。污泥是一種多相非牛頓流體,粘滯阻力大。在遠(yuǎn)距離、連續(xù)輸送及準(zhǔn)確計量方面存在較大難題[16-17]。鎂冶煉廢渣(MSW)是Pidgeon工藝還原廢渣,化學(xué)組成接近水泥[18-20]。若用金屬鎂廢渣固化達(dá)到水力輸送要求,既充分利用了廢物中的資源,又可以解決制約油泥摻燒水煤漿工藝的瓶頸。

        1 實驗部分

        1.1 原料與儀器

        油泥,定邊采油廠罐底泥;煤,白鷺煤礦長焰煤;鎂冶煉廢渣,京府煤化還原廢渣;硼砂、羧甲基纖維素等均為分析純。

        FA2004N電子天平;5E-C5500自動量熱儀;101型電熱鼓風(fēng)干燥箱;SX2-8-10TP馬弗爐;JBQ-2210捏合機;769YP-15A 液壓機;DS2-1000N抗壓強度測定儀;德國 Elementar元素分析儀;美國QUANTACHROME全自動比表面微孔孔徑分析儀;荷蘭FEI SIRION-100掃描電鏡。

        1.2 油泥固化方法

        將原煤破碎至3 mm以下,過篩。將煤粉、油泥、鎂渣按質(zhì)量比(%)60∶30∶10混合,置入捏合機,攪拌均勻,液壓成塊,自然風(fēng)干,得固化樣品。

        1.3 性能測試

        1.3.1 機械性能測試 將樣品置于試驗機中心,短軸與施力方向垂直,以10~15 mm/min速度施力,開裂時所能承受的最大壓力即為樣品的抗壓強度。

        1.3.2 浸出液COD濃度測定 參考《危險廢物鑒別標(biāo)準(zhǔn)》GB 5085—2007,使用離子耦合光譜測定浸出液重金屬含量。

        1.3.3 防水性能、耐磨性能測定 將樣品置于模擬水力輸送試驗系統(tǒng)(見圖1)[21-24],流體速度1.10~1.25 m/s,時長24 h,測定浸泡后、磨損后固化物重量,計算樣品吸水率、磨損率。

        圖1 模擬水力輸送試驗系統(tǒng)

        1.4 原料分析

        參考《原油水含量的測定——蒸餾法》GB/T 8929—2006,測定含水率。用馬弗爐(775±25)℃灰化2 h,測定灰分。用元素分析儀測量樣品中C、H、S、N、O的含量。用自動量熱儀測定固化物的發(fā)熱量。油泥、白鷺煤的工業(yè)分析、元素分析結(jié)果見 表1,鎂冶煉廢渣的成分分析結(jié)果見表2。

        表1 油泥及煤試樣的工業(yè)分析、元素分析

        表2 鎂冶煉廢渣的成分

        2 結(jié)果與討論

        2.1 成型壓力研究

        為了確定固化物成型的最佳壓力,防止壓力過大引起的孔隙發(fā)生變形壓塌,采用掃描電子顯微鏡(SEM)和表面吸附特性(BET)測試,評價不同成型壓力下固化物的微觀形態(tài)和孔隙內(nèi)部結(jié)構(gòu)。按照質(zhì)量配比煤粉∶油泥∶MSW=60∶30∶10,在不同壓力下制備固化物,SEM放大2 000倍固化物的微觀結(jié)構(gòu)見圖2。

        a.300 kN b.350 kN c.400 kN

        由圖2可知,300 kN成型壓力下,表面結(jié)構(gòu)最為分散,表面有大量孔隙未被填充,顆粒分布分散,MSW的粘合不明顯;350 kN成型壓力下,煤粒出現(xiàn)變形,粒徑下降,顆粒有明顯粘結(jié)情況;400 kN成型壓力下,顆粒進(jìn)一步變形,粒徑進(jìn)一步變小,MSW水化的Ca2SiO4晶體可以很好地將煤粉包覆、粘結(jié),形成較牢固的粘結(jié)物。

        BET測試吸附介質(zhì)為N2、溫度(80 K)下孔徑分布見圖3~圖5。

        圖3 300 kN成型壓力下固化物的孔徑分布

        圖4 350 kN成型壓力下固化物的孔徑分布

        圖5 400 kN成型壓力下固化物的孔徑分布

        由上圖可知,同壓力下,在3.5~4.5 nm范圍內(nèi)均有明顯的分布峰,但不同壓力下該區(qū)域固化物的孔徑占比逐漸減少,說明隨著壓力的增加,顆粒被壓碎,使得固化物的孔徑分布范圍變廣。對比 300 kN 和350 kN的孔徑分布圖可知,5~8 nm和 8~20 nm 的孔徑占比明顯變小,說明壓制使Ca2SiO4晶體填充了微孔,使得該區(qū)域的微孔變少。對比350 kN和400 kN的孔徑分布圖可知,4.5~7 nm 和20 nm以上的孔徑占比明顯增加,說明粘合后的顆粒出現(xiàn)超壓壓潰現(xiàn)象。

        2.2 成型助凝劑研究

        目前型煤粘結(jié)劑主要有無機粘結(jié)劑和有機粘結(jié)劑[25-26]。選取具有代表性的粘結(jié)劑硫酸鋁、腐殖酸鈉、CMC、膨潤土、硼砂、PVA,按照1%的添加量制備固化物。固化物的吸水率見圖6,磨損率見圖7。

        圖6 固化物吸水率

        圖7 固化物磨損率

        由圖6可知,固化物的浸泡時間與吸水率成正比關(guān)系,其中添加腐殖酸鈉、CMC的固化物增長幅度和增長率均較大,在浸泡3 h內(nèi),吸水率已經(jīng)超過10%。膨潤土、硼砂、PVA在24 h實驗后,吸水率均在10%以下。

        由圖7可知,固化物的浸泡時間與磨損率成正比關(guān)系,其中添加腐殖酸鈉、CMC的固化物,在水力輸送過程中磨損較嚴(yán)重。腐殖酸鈉在1 h內(nèi),磨損率已經(jīng)超過1%;CMC雖然在2.5 h內(nèi)磨損率<1%,但后期磨損率明顯升高,24 h后接近5%;膨潤土、硼砂、PVA在24 h實驗后磨損率均在1%以下。說明PVA和硼砂可以有效地穩(wěn)定Ca2SiO4晶體。

        上述研究表明,硼砂和PVA在吸水率和磨損率兩項指標(biāo)上均優(yōu)于其他粘結(jié)劑,且PVA對硼砂、硼酸較敏感,可以發(fā)生起凝膠化反應(yīng),當(dāng)二者達(dá)到一定配比時,會發(fā)生不可逆的凝膠化反應(yīng),形成穩(wěn)定的團聚體[27-28],故選用Design-Expert軟件優(yōu)化助凝劑配比。

        2.3 響應(yīng)面法優(yōu)化

        Design-Expert軟件,通過對回歸方程的隱式擬合、響應(yīng)曲面和等高線的繪制,得到相應(yīng)于各因素水平的響應(yīng)值,即可優(yōu)化配比預(yù)測最佳配比[29-30]。選擇硼砂和PVA占比作為關(guān)鍵因素展開研究。油泥因其所含的石油類物質(zhì)被判定為危險廢物,其利用必須考慮石油類物質(zhì)的擴散及其環(huán)境的影響性,即浸出液的化學(xué)需氧量物質(zhì)濃度(ρCOD),是其對石油類物質(zhì)擴散的主要考察指標(biāo)?!段kU廢物鑒別標(biāo)準(zhǔn)》強化了廢物中危險物質(zhì)的擴散過程,采用醋酸溶液代替水環(huán)境,故選取浸出液的ρCOD為因變量考察,因素與水平見表3,實驗結(jié)果見表4。

        表3 響應(yīng)面實驗因素與水平

        表4 響應(yīng)面實驗結(jié)果

        表5 響應(yīng)面實驗方差分析結(jié)果

        由表5可知,回歸方程的F值為33.81,失擬誤差為279.48,且兩項的顯著水平<0.000 1,故這個模型是十分顯著。同時,殘差、預(yù)測值、實驗值之間的關(guān)系見圖8。

        a.殘差的正態(tài)概率分布圖

        由圖8可知,殘差正態(tài)概率分布接近直線,殘差與預(yù)測值分布分散,且無規(guī)律,預(yù)測值與實驗值很接近,說明利用Quadratic模型分析、預(yù)測、優(yōu)化所得數(shù)據(jù)與實驗值吻合,該模型所優(yōu)化得出的最佳配比真實可靠。由上述實驗數(shù)據(jù)所得響應(yīng)值(Y)基于各個影響因素X1、X2、X3所構(gòu)成的三維空間曲面,見圖9。

        由圖9可知,在MSW、硼砂、PVA這3個影響因素的交互作用中,浸出液COD和MSW的交互作用較大,表現(xiàn)為曲線較陡,且在MSW含量7%附近達(dá)到極值,隨MSW添加量增加,浸出液COD濃度值再度攀升,是因為MSW引起體系的pH變化導(dǎo)致。

        a.MSW、硼砂三維曲線圖

        通過軟件對回歸方程的計算,確定油泥的固化最佳復(fù)配比(%)為煤粉∶油泥∶MSW∶硼砂∶PVA=65.91∶25∶7.43∶0.84∶0.82,預(yù)測浸出液ρCOD=80.37 mg/L。

        按最佳配比檢測,浸出液ρCOD=80 mg/L,實驗結(jié)果與預(yù)測結(jié)果相吻合。經(jīng)檢測,固化物的抗壓強度854 N/a,LHV 31.72 MJ/kg,灰分15.33%,24 h 吸水率<2%,24 h磨損率<1%。

        3 結(jié)論

        (1)通過掃描電子顯微鏡和表面吸附特性測試,MSW固化物的最佳成型壓力為350 kN。通過水力輸送模擬實驗裝置固化物吸水率和磨損率的研究,硼砂和PVA優(yōu)于其他助凝劑。

        (2)經(jīng)響應(yīng)面優(yōu)化獲得最佳質(zhì)量配比(%)為煤粉∶油泥∶MSW∶硼砂∶PVA=65.91∶25∶7.43∶0.84∶0.82。經(jīng)驗證,所制備的固化物機械性能和環(huán)境風(fēng)險性滿足國標(biāo)要求。

        (3)以金屬鎂冶煉廢渣、煤粉為主要原料固化油泥,并利用水力輸送的技術(shù)路線可行。該路線降低了輸送設(shè)備規(guī)模及投資;解決了油泥摻燒水煤漿工藝非牛頓流體——油泥加注均質(zhì)化、穩(wěn)定化、連續(xù)化的問題;利用了油泥中的C、H資源和金屬鎂冶煉廢渣中的無機物資源;實現(xiàn)了危險固體廢物的無害化處置。該技術(shù)創(chuàng)新及經(jīng)濟效益明顯。

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