孫 逸，高 歡，陶柏辰，和 睿

(上?？睖y(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，上海 200434)

1 工程概況

九江市八里湖與賽城湖在歷史上曾是一個(gè)湖泊，與長江直接連通，被稱為鶴問湖。后來由于圍墾開發(fā)，鶴問湖被分為兩個(gè)部分，即八里湖和賽城湖。目前八里湖和賽城湖各自獨(dú)立控制運(yùn)行，通過水閘和泵站與長江連通。八里湖通過新開河的八里湖閘和八里湖泵站與長江連通，賽城湖通過賽城湖閘與長江連通[1]。兩湖中間的地帶成為居民區(qū)和縱橫的道路。

沙閻路生態(tài)化改造工程(以下簡稱道路工程)位于九江市八里湖新區(qū)，改造起點(diǎn)為沙閻路與八里湖北路交叉口處，途徑長虹西大道，終點(diǎn)止于鶴問路現(xiàn)狀26 m斷面處。改造全長約為3 500 m，寬為50 m。在道路工程樁號(hào)K0+650至K1+050處跨越八里湖水域，根據(jù)《九江市八里湖新區(qū)沙閻路生態(tài)化改造工程可行性研究報(bào)告》，擬在該處修建1座5跨30 m預(yù)應(yīng)力小箱梁橋，橋梁中心樁號(hào)為K0+900，橋長約為158 m。

現(xiàn)沙閻路生態(tài)化改造工程先于兩湖正式連通前實(shí)施?？紤]到兩湖防洪水位相差較大的現(xiàn)狀，為增強(qiáng)連通后整個(gè)八里湖水體的流動(dòng)性和連通的可控性，并保證現(xiàn)階段兩湖的防洪功能，擬在兩湖連通處增加節(jié)制閘進(jìn)行控制。

2 金屬結(jié)構(gòu)布置

沙閻路閘橋弧形鋼閘門，門寬為29 m，門高為8.05 m，由門葉、支臂和支鉸組成。門葉為焊接鋼結(jié)構(gòu)，材料為Q355B。面板布置在長江側(cè)，面板外緣弧面半徑為 8 m，沿門葉高度方向布置若干主橫梁，跨中最大梁高2.5 m。主橫梁支承在閘門兩側(cè)的邊梁上，邊梁為箱形截面，頂部設(shè)置吊耳，與液壓啟閉機(jī)活塞桿相連。閘門開啟時(shí)向上旋轉(zhuǎn)90°，門頂高程為25.75 m，門底高程為23.25 m。

支臂為變截面箱形焊接結(jié)構(gòu)，材料為Q345，支臂一端與邊梁焊接，另一端用螺栓連接閘門支鉸。支鉸位于八里湖側(cè)閘墩上，鉸鏈和鉸座采用鑄鋼，材料為ZG310-570。鉸軸采用40Cr鋼。直徑?360 mm?？紤]到在八里湖高水位時(shí)，支鉸浸沒水下，故支鉸設(shè)計(jì)成全密封結(jié)構(gòu)并采用自潤滑關(guān)節(jié)軸承，確保支鉸可以在水下長期可靠工作。由于支鉸設(shè)置在常水位之上，可以滿足更換軸承和密封圈的需要。閘門每側(cè)設(shè)兩條L形橡皮作為側(cè)水封，可以滿足雙向止水的要求。底水封采用條形橡皮。水封橡皮和閘門采用不銹鋼螺栓連接。在閘門兩側(cè)，各設(shè)有兩個(gè)側(cè)輪，用于保證閘門平穩(wěn)啟閉。

在兩側(cè)閘墩上還設(shè)有液壓穿銷裝置，當(dāng)閘門全開時(shí)，液壓穿銷裝置將閘門鎖定。液壓穿銷裝置通過液壓啟閉機(jī)的液壓泵站控制。

液壓泵站布置在管理房中，通過油管連接到液壓啟閉機(jī)上，同時(shí)電氣控制也布置在管理房中。本階段推薦使用弧門，在日常檢修時(shí)需要將閘門上翻出水面進(jìn)行檢修，在閘門運(yùn)行過程中局部開啟時(shí)需要避開震動(dòng)區(qū)域，以減低對(duì)閘門及啟閉機(jī)的影響。

主孔閘門通過QHLY型液壓啟閉機(jī)[2]操作。液壓啟閉機(jī)容量為2×2 500 kN，行程為11 m。閘門側(cè)水封采用雙L形橡皮，底水封采用條形橡皮。水封橡皮和閘門采用不銹鋼螺栓連接。在閘門兩側(cè)，各設(shè)有兩個(gè)側(cè)輪，用于保證閘門平穩(wěn)啟閉。閘門的支臂上設(shè)有鎖定銷孔，當(dāng)閘門全開時(shí)，通過液壓穿銷裝置將閘門鎖定。液壓穿銷裝置設(shè)置在閘墩上，通過液壓啟閉機(jī)的液壓泵站控制。

由于沙閻路閘橋弧形閘門支臂為實(shí)腹式結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)特性、邊界條件較為復(fù)雜，傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)與校核仍然按照鋼閘門設(shè)計(jì)規(guī)范采用平面受力計(jì)算的方法，難以顧及到結(jié)構(gòu)空間作用，為此采用ANSYS12.0有限元方法對(duì)弧門結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)。

3 上翻式弧門結(jié)構(gòu)分析

上翻式弧形閘門由面板、主橫梁、縱向次梁、支臂、支鉸等部分組成，在進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算的時(shí)候需要驗(yàn)算各主要部件在不同工況條件下的剛度和強(qiáng)度，判斷是否滿足規(guī)范要求[3]，經(jīng)驗(yàn)算合格后方可制造安裝。

3.1 模型建立

閘門葉片及支臂結(jié)構(gòu)利用板單元[4]進(jìn)行模擬；螺栓、工字梁均采用梁單元進(jìn)行模擬；支絞處結(jié)構(gòu)用實(shí)體單元進(jìn)行模擬。閘門整體三維有限元模型[5]如圖1所示。

圖1 有限元模型示意

三維坐標(biāo)軸由X，Y，Z表示，其中X方向?yàn)樗鞣较?，正向指向水流方向，Y方向?yàn)榇怪庇谒鞯姆较颍琙方向?yàn)樨Q直方向。模型總單元數(shù)為102 705，節(jié)點(diǎn)數(shù)為110 735。模型中閘門葉片、支臂結(jié)構(gòu)以及螺栓均取線彈性材料，彈性模量為2.11e5 MPa，彈性模量為0.3。

3.2 荷載及約束施加

閘門處于擋水工況下，面板兩側(cè)承受水壓力作用，底檻高程為13.5 m，設(shè)計(jì)水頭為21.06 m/16.5 m。閘門靜水壓力載荷如圖2所示。

圖2 靜水壓力示意

閘門的計(jì)算工況見表1所示，本次計(jì)算采用正向設(shè)計(jì)水位組合1作為最不利工況。

表1 計(jì)算工況 m

φ1=24.440 6°，φ2=32.09°，φ=56.530 6°β1=8.989 3°，β=23.100 7°，Hs=7.56 m，Hx=3.0 m，B=27 m，γ=10 kN/m3Ps-Px=6 982.271 kN，Vs-Vx=1 379.397 kN，P=7 117.222 kN。

總水壓力與水平線夾角為11.1752°。

模擬過程中，根據(jù)實(shí)際情況，約束閘門支座處的X、Y、Z三向位移以及繞X、Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，放松繞Y軸的轉(zhuǎn)動(dòng)以模擬支鉸作用。為了有效模擬閘門支臂與支座的作用，在支臂連接板與支座板之間設(shè)置接觸對(duì)模擬其接觸作用，螺栓上施加預(yù)應(yīng)力模擬螺栓力的作用。

3.3 整體結(jié)構(gòu)分析

三維有限元結(jié)構(gòu)分析計(jì)算主要目的是研究閘門在雙向擋水、局開、啟閉過程中的應(yīng)力、變形分布情況。重點(diǎn)研究各工況下閘門各部件[6]的應(yīng)力、變形和約束反力，關(guān)鍵連接部位的受力情況，如門葉和支臂連接焊縫、支臂與鉸鏈以及鉸座與基礎(chǔ)螺栓的受力等。最后對(duì)閘門結(jié)構(gòu)布置提出優(yōu)化建議[7]。

分析閘門處于全關(guān)位置擋水時(shí)，閘門在正向設(shè)計(jì)水位組合1的工況下，門葉和支臂結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、應(yīng)變值及分布情況；鉸座和鉸鏈的應(yīng)力和分布以及約束反力。

閘門處于全關(guān)位置擋水時(shí)，閘門主要承受自重應(yīng)力與內(nèi)外江水作用。有限元分析中，通過對(duì)閘門單元施加重力及靜水壓力來模擬外荷載作用。在閘門底部約束豎向位移。閘門支絞的作用通過對(duì)支絞處節(jié)點(diǎn)約束位移，釋放彎矩來實(shí)現(xiàn)。

對(duì)設(shè)計(jì)工況1進(jìn)行有限元分析[8]，得到閘門的變形及應(yīng)力分布云示意(見圖3～圖18)。

圖3 整體位移云示意

圖4 整體應(yīng)力云示意

圖5 面板位移云示意

圖6 面板應(yīng)力云示意

圖7 縱梁位移云示意

圖8 縱梁應(yīng)力云示意

圖9 主梁腹板位移云示意

圖10 主梁腹板應(yīng)力云示意

圖11 主梁后翼緣位移云示意

圖12 主梁后翼緣應(yīng)力云示意

圖13 支臂勁板位移云示意

圖14 支臂勁板應(yīng)力云示意

圖15 支臂位移云示意

圖16 支臂應(yīng)力云示意

圖17 支鉸位移云示意

圖18 支鉸應(yīng)力云示意

1) 由位移云圖可見：閘門整體的順?biāo)鞣较蜃畲笞冃螢?7.02 mm，方向指向閘門外側(cè)；面板的最大變形為17.02 mm；縱隔板的最大變形量為15 mm；主梁腹板最大變形量為15 mm；主梁后翼緣最大變形量為15 mm；支臂勁板結(jié)構(gòu)最大變形量為2 mm；支臂腹板結(jié)構(gòu)最大變形量為2 mm；支鉸處最大變形量為0.8 mm。

由上述結(jié)果可知：閘門最大變形量位于面板處，閘門剛度滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

2) 由應(yīng)力分布云圖可見：閘門整體結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為142 MPa；面板的最大應(yīng)力為86 MPa；縱隔板的最大應(yīng)力為60 MPa；主梁腹板最大應(yīng)力為86 MPa；主梁后翼緣最大應(yīng)力為69 MPa；支臂勁板結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為130 MPa；支臂腹板結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力為142 MPa；支鉸處最大應(yīng)力為140 MPa。

由上述結(jié)果可知：閘門葉片與支臂結(jié)構(gòu)連接處發(fā)生應(yīng)力集中[9-14]，最大拉應(yīng)力位于支臂內(nèi)側(cè)，最大壓應(yīng)力位于支臂外側(cè)；閘門外側(cè)面板的最大拉應(yīng)力位于閘門中部，最大壓應(yīng)力位于閘門底部；縱梁應(yīng)力較小，其最大拉、壓應(yīng)力均出現(xiàn)在孔洞邊緣處；計(jì)算結(jié)果顯示，閘門強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

4 啟閉力計(jì)算

4.1 操作工況

如表2所示，閘門操作水位選擇最不利工況(上游水位21.06 m/下游16.50 m)進(jìn)行計(jì)算。

表2 操作工況 m

4.2 啟閉力計(jì)算

閘門重心計(jì)算見圖19。

圖19 閘門重心位置計(jì)算示意

由圖19可知，閘門結(jié)構(gòu)重心位置(X，Y，Z)=(5 988.8，-152.46，0)；閘門結(jié)構(gòu)支鉸點(diǎn)位置分別為(0，0，13 500)、(0，0，-13 500)；閘門門葉吊耳重心位置(-5 374，5 374，13 500)、(-5 374，5 374，-13 500)。

① 閘門自重為250 t，閘門自重產(chǎn)生的力矩M=2 500×5.988=15 000 kN·m。

② 啟閉機(jī)啟門力為2×2 500 kN，啟閉機(jī)在啟門時(shí)可以提供的力矩M=5 000×5.374=26 800 kN·m。

③ 閘門水封摩阻力距相對(duì)自重產(chǎn)生的力矩較小，可以忽略。

故選用2×2 500 kN，啟閉機(jī)行程11 m。

5 結(jié)語

本文對(duì)沙閻路閘橋弧形閘門進(jìn)行了有限元分析計(jì)算，分別從閘門面板、縱梁、支臂、支鉸等主要部件的強(qiáng)度和剛度進(jìn)行分析，并與整體模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，得到了較為可信的數(shù)據(jù)，數(shù)據(jù)顯示，閘門在使用過程中，縱梁板、橫梁腹板受力均較小，因此是比較安全的；閘門兩側(cè)面板中間位置受力較大，而橫梁腹板及閘門葉片與支臂焊縫處容易發(fā)生應(yīng)力集中，因此需要格外關(guān)注，并進(jìn)行一定的加固措施。

本文為實(shí)腹式弧形閘門的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了一個(gè)可供選擇的算法，設(shè)計(jì)人員還可通過有限元分析法深化研究閘門的抗風(fēng)抗震性能、自震頻率分析、不均勻沉降分析等，更為經(jīng)濟(jì)、安全可靠地設(shè)計(jì)弧形閘門，較利用傳統(tǒng)的計(jì)算方法更為迅速簡易。