蔣 燕，方迪成

（汕頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院，廣東汕頭515078）

1 塑件結(jié)構(gòu)與材料分析

1.1 塑件結(jié)構(gòu)分析

圖1所示塑件為汽車前門B柱外飾板，它是汽車外飾件的重要組成部分，也是一種關(guān)鍵裝配件，大批量生產(chǎn)。汽車前門B柱飾板的外形尺寸為495.3×91.6×60.4mm，塑件平均壁厚約3.6mm，厚度最大處約為3.9mm，體積為1.6×106mm2。塑件的尺寸較大，結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。塑件要求精度等級(jí)為MT3，為高精度公差等級(jí)，面輪廓度公差要求為±0.5mm。

圖1 汽車前門B柱外飾板

塑件成型后要求：表面光滑、無(wú)縮印、無(wú)毛刺、無(wú)頂出痕，卡扣無(wú)損傷、卡接力達(dá)到預(yù)定目標(biāo)值，其他部位無(wú)明顯缺陷痕跡。塑件由內(nèi)、外兩個(gè)分型部分組成；塑件外部為A級(jí)面，表面后期皮紋處理；塑件內(nèi)部共4處倒勾結(jié)構(gòu)特征：1處BOSS柱式掏膠倒勾，可以考慮通過(guò)一個(gè)斜頂與一個(gè)滑塊進(jìn)行左右抽芯的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)；1處長(zhǎng)約401mm，寬約10mm的內(nèi)倒勾，可以考慮通過(guò)一個(gè)細(xì)長(zhǎng)斜頂?shù)某樾緳C(jī)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)；1處長(zhǎng)約468mm，寬約17mm的內(nèi)、外組合倒勾，可以考慮通過(guò)一個(gè)滑塊與一個(gè)直頂?shù)慕M合抽芯頂出機(jī)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)。

1.2 成型材料分析

所選用的材料是PC/ABS（錦湖日麗HAC8270），該材料的密度為1.15g/cm3，收縮率為0.5%~0.7%，模具成型溫度范圍為40℃～60℃，熔體溫度范圍為230℃～270℃。具有ABS材料的成型性和PC的機(jī)械性、綜合性能，高抗沖擊性、化學(xué)穩(wěn)定性、電性能良好，抗蠕性，收縮率小，尺寸穩(wěn)定性好，耐溫、抗紫外線（UV）等性質(zhì)，可廣泛使用在汽車內(nèi)部零件、商務(wù)機(jī)器、通信器材、家電用品及照明設(shè)備上。材料的流變粘度曲線及PVT性能性能曲線如圖2所示。

圖2 PC/ABS的流變粘度及PVT曲線

2 模流成型工藝分析

2.1 網(wǎng)格劃分

使用NX11軟件對(duì)汽車前門B柱外飾板進(jìn)行實(shí)體建模，并運(yùn)用MoldFlow Doctor模塊，對(duì)汽車前門B柱外飾板3D數(shù)據(jù)中不影響影響分析結(jié)果的工藝小圓角、倒角進(jìn)行修整，并將修整后的模型導(dǎo)入MFI 2016中。對(duì)汽車前門B柱外飾板模型進(jìn)行雙層面網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格模型如圖3所示。三角形網(wǎng)格實(shí)體為59,480，表面面積為1,094.61cm2，網(wǎng)格最大縱橫比9.99，平均縱橫比1.87，最小縱橫比1.16，共用邊為132681條，網(wǎng)格匹配率93.0%，相互百分比為92.1%。網(wǎng)格劃分質(zhì)量很高，能保證后續(xù)各項(xiàng)分析的精確。

圖3 汽車前門B柱外飾板網(wǎng)格模型

2.2 塑件壁厚分析

如圖4所示，汽車前門B柱外飾板塑件的整體壁厚分布比較均勻，厚度為3.6mm，基乎達(dá)到了在塑件的任一切面上厚度均勻一致，避免了壁厚過(guò)渡劇變?cè)斐傻某叽绮环€(wěn)，也保證了塑件表面不會(huì)出現(xiàn)明顯的瑕疵。而圖4中厚度為4.625mm處為塑件上筋條與主壁厚的連接處，尺寸為外表面厚度與內(nèi)側(cè)筋條之間的距離總和；而0.484mm為塑件內(nèi)側(cè)上加強(qiáng)筋的最小厚度。

圖4 塑件壁厚分析

2.3 澆口位置與澆注系統(tǒng)

利用MFI澆口位置分析模塊，得到汽車前門B柱外飾板理論“最佳澆口位置”如圖5a所示，在塑件的中間偏大端位置。綜合考慮塑件主要表面質(zhì)量要求高，不允許在外表面出現(xiàn)澆口痕跡，便于做抽芯結(jié)構(gòu)，大批量生產(chǎn)和模具具體結(jié)構(gòu)與布局的需要，設(shè)計(jì)了如圖5b所示的3點(diǎn)針閥式熱流道轉(zhuǎn)冷澆口的澆注系統(tǒng)。主流道采用熱流道系統(tǒng)，直徑為φ16mm；冷分流道采用普通U形截面流道，尺寸為10×8mm；冷主澆口G0采用扇形澆口側(cè)進(jìn)膠，其截面是矩形，尺寸為40×2.5mm；保壓澆口G1采用潛伏式澆口，其截面是圓形，直徑為φ1.5mm。

圖5 最佳澆口位置分析

2.4 成型分析

依據(jù)前述澆注系統(tǒng)方案，針對(duì)影響汽車前門B柱外飾板表面質(zhì)量和尺寸的充填時(shí)間、流動(dòng)前沿溫度、速度/壓力切換時(shí)的壓力、凍結(jié)層因子、熔接線、氣穴、鎖模力、縮痕、體積收縮率、冷卻回路雷諾數(shù)、變形等進(jìn)行成型仿真分析，結(jié)果如圖6所示。

（1）圖6a為注射充填時(shí)間，從圖6a可以看出，汽車前門B柱外飾板塑件沒有出現(xiàn)半透明區(qū)域，說(shuō)明在填充過(guò)程中充填順暢，流動(dòng)平衡，無(wú)短射和充填不足情況。

（2）圖6b為流動(dòng)前沿溫度。從圖6b可以看出，塑件整體溫度在成型范圍內(nèi)，外觀表面上的溫度差為3.9℃（目標(biāo)值≤5℃），非外觀表面上的溫度差為15.3℃（目標(biāo)值≤20℃），塑件溫度分布比較平均，不會(huì)在表面上出現(xiàn)色差。

（3）圖6c為速度/壓力切換時(shí)的壓力。結(jié)果顯示在V/P切換位時(shí)，充填最大需要的壓力為88.59MPa，在圖中不存在透明區(qū)域，表明注射壓力合理。

（4）從圖6d兩個(gè)塑件在充填結(jié)束時(shí)的凍結(jié)層因子分布圖來(lái)看，兩個(gè)塑件的冷凍層分布比較均勻，沒有過(guò)快冷凍區(qū)域。雖然水口的冷凍時(shí)間會(huì)比塑件快一點(diǎn)，在控制好注射時(shí)間的情況一般不會(huì)發(fā)生短射，不影響充填。

圖6 汽車前門B柱外飾板模流仿真分析

（5）從圖6e來(lái)看，在塑件表面上沒有熔接痕，說(shuō)明此進(jìn)膠方式比較適合成型，塑件表面質(zhì)量也更有保證。

（6）觀察氣穴圖6f，只在塑件邊緣的地方及筋條處可見散點(diǎn)分布式氣穴。表明模內(nèi)氣體基本可以排出，可以將塑件筋條處做鑲件及在邊緣采用模具縫隙進(jìn)行排氣即可。

（7）從圖6g看，最大鎖模力發(fā)生在4.061s時(shí)，鎖模力為548.3t，符合設(shè)定注塑機(jī)鎖模力（機(jī)臺(tái)選用1,300t的要求）。

（8）從圖6h所示的縮痕看，最大縮痕尺寸為0.037mm，且縮痕位于塑件邊緣R處，所以該縮痕對(duì)制品質(zhì)量幾乎沒影響。

（9）從圖6i來(lái)看，塑件近外表面部分的平均體積收縮較均勻，收縮最大的地方在澆口與流道的結(jié)合處，所以不影響塑件。

（10）圖6j所示的冷卻回路雷諾數(shù)最小值為10,000,最大值達(dá)到12,266，說(shuō)明冷卻效果非常好，水路設(shè)計(jì)合理。

（11）從圖6k可見，塑件的總變形量是0.259～1.627mm，變形最大的位置在塑件的小端，

（12）再?gòu)膱D6l可知導(dǎo)致塑件變形的主要原因是收縮不均。

因?yàn)檠b配的需求，且面輪廓度公差要求為±0.5mm，所以目前的變形量無(wú)法滿足塑件要求，因?yàn)樵诒痉桨钢凶⑸涔に嚄l件都比較合理，所以不再做優(yōu)化，在不更改塑件結(jié)構(gòu)的前提下，將采用預(yù)變形的方案來(lái)調(diào)整模具，最終使塑件達(dá)到客戶需求。

綜上所述，汽車前門B柱外飾板擬采用的模具澆注系統(tǒng)方案是可行的。

3 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

3.1 塑件預(yù)變形

根據(jù)上述翹曲變形分析結(jié)果，以及此類塑件的過(guò)往成功注射經(jīng)驗(yàn)，制定如圖7所示預(yù)變形方案。利用NX11中的整體變形“”命令按塑件的脫模的反方向完成其做預(yù)變形的數(shù)據(jù)調(diào)整，小端總體做1.3mm，大端整體做0.9mm，預(yù)變形后的塑件數(shù)據(jù)對(duì)比如圖8所示。

圖7 預(yù)變形方案

圖8 預(yù)變形后塑件數(shù)據(jù)對(duì)比

3.2 分型面設(shè)計(jì)

針對(duì)汽車前門B柱外飾板的形狀結(jié)構(gòu)，采用如圖9中塑件整個(gè)外觀A面作為分型面，一分為二，PL處為分型線。模具型腔采用如圖6所示塑件布置的一模兩腔結(jié)構(gòu)形式，使用NX11軟件進(jìn)行設(shè)計(jì)。

設(shè)置如圖9所示的分型面，既有利于利用模具結(jié)合面（包括定、動(dòng)模結(jié)合面，各滑塊、斜頂、鑲件與主型芯、型腔的結(jié)合面）處細(xì)小間隙進(jìn)行排氣。同樣也更有利于塑件在模具中安放和定、動(dòng)模的設(shè)置，同時(shí)也為抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)提供了方便，從而降低塑件的脫模難度和模具的設(shè)計(jì)難度，及便于模具長(zhǎng)時(shí)間使用后，塑件合模面飛邊的處理。

圖9 分型面的設(shè)計(jì)

3.3 型腔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

模具為三板式熱流道臥式模具結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)的模具圖整體外觀結(jié)構(gòu)如圖10所示。滑塊31、斜頂47、滑塊50及斜頂51成型卡扣及塑件內(nèi)部結(jié)構(gòu)部分，流道在動(dòng)模板24和動(dòng)模鑲件48上經(jīng)過(guò)。動(dòng)模鑲件48固定在動(dòng)模板24上。由于汽車前門B柱外飾板批量大，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，模具使用時(shí)間長(zhǎng)，同時(shí)為防止成型合模面磨損和型腔塌邊等，且直頂26、滑塊31、斜頂47、滑塊50及斜頂51均為活動(dòng)件，固均選用拋光性能優(yōu)良、易切削、高韌性、耐磨性及高延展性的熱作模具鋼葛利茲2343ESR，并進(jìn)行熱處理，保證熱處理硬度為48~50HRC。

圖10 模具結(jié)構(gòu)3D圖

將成型汽車前門B柱外飾板塑件按照整個(gè)外觀A面外輪廓分開，上半部分的模腔部分作定模，做型腔；而下半部分的模腔部分作動(dòng)模，做型芯，卡扣部分做滑塊、斜頂?shù)瘸樾窘Y(jié)構(gòu)出模汽車前門B柱外飾板的型腔模具結(jié)構(gòu)3D如圖11所示。

圖11 汽車前門B柱外飾板的型腔模具結(jié)構(gòu)3D圖

（1）型腔結(jié)構(gòu)。模具型腔部分由定模板3及熱咀15組成，如圖11a所示其中定模板3成型塑件上半部分外表面膠位；熱流道系統(tǒng)固定在熱流道板2上熱咀15穿過(guò)定模板3，熱流道接線盒23放在天側(cè)靠模具中心位置以防其與碼模槽發(fā)生干涉，熱流道控制閥20放在操作側(cè)便于注塑人員操控，熱流道集水塊4放在非操作側(cè)便于其與注塑機(jī)連接，如圖12b所示。動(dòng)模滑塊上的斜導(dǎo)柱10、17及斜楔18都固定在定模板3上，如圖11a所示。

圖12 汽車前門B柱外飾板的熱流道系統(tǒng)結(jié)構(gòu)3D圖

在定模板3的選材上，因塑件表面有皮紋要求，采用曬紋要求比較高的模具鋼葛利茲XPM，它具有優(yōu)良的拋光性能、機(jī)械加工性能、熱傳導(dǎo)性能、焊接性能，硬度均勻、高韌性，特別適用于大批量生產(chǎn)的塑料模具，其出廠狀態(tài)是預(yù)硬調(diào)質(zhì)，硬度為38~42HRC。

（2）型芯結(jié)構(gòu)。模具型芯部分由動(dòng)模板24、直頂26、滑塊31、斜頂47、動(dòng)模鑲件48、滑塊50及斜頂51組成，如圖11c所示。其中動(dòng)模板24和動(dòng)模鑲件48成型塑件下半部分外表面膠位，直頂26、

動(dòng)模板24及動(dòng)模鑲件48均采用切削加工性能良好、焊補(bǔ)性能及拋光性能佳且性價(jià)比高的預(yù)硬模具鋼寶鋼P(yáng)20，出廠硬度為28~34HRC。

3.3 導(dǎo)向與定位結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

由于汽車前門B柱外飾板為不規(guī)則形狀塑件，表面要求高，且模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，為保證塑件的裝配公差要求以及保證合模準(zhǔn)確和模具長(zhǎng)時(shí)間使用后的維修方便，設(shè)計(jì)了由導(dǎo)柱導(dǎo)套、邊鎖、1°耐磨塊及原身10°虎口組成的導(dǎo)向與定位組合系統(tǒng)，如圖13所示。它既能實(shí)現(xiàn)模具在運(yùn)行過(guò)程中的快速、精確導(dǎo)向，也能防止長(zhǎng)期生產(chǎn)后因?yàn)槟＞吣p而造成錯(cuò)位。

圖13 汽車前門B柱外飾板的導(dǎo)向與定位結(jié)構(gòu)示意圖

3.4 抽芯與頂出結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

因汽車前門B柱外飾板是一個(gè)內(nèi)部共4處倒勾結(jié)構(gòu)特征的塑件（見圖1）。有3處倒勾可以采用常規(guī)的滑塊和斜頂?shù)某樾緳C(jī)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)，圖14a所示滑塊抽芯結(jié)構(gòu)主要由斜導(dǎo)柱17、斜楔18、耐磨塊34、滑塊50、耐磨塊54、限位螺絲55、滑塊壓塊56、螺絲65、66及彈簧67組成；斜導(dǎo)柱17、斜楔18固定在定模板上3，耐磨塊54及滑塊壓塊56固定在動(dòng)模板上24，滑塊50限制在耐磨塊54及滑塊壓塊56之間移動(dòng)，其原理是開模時(shí)利用斜導(dǎo)柱17的撥力及彈簧67的預(yù)壓力迫使滑塊50在耐磨塊54及滑塊壓塊56上移動(dòng)來(lái)完成抽芯動(dòng)作。圖14b所示斜頂抽芯結(jié)構(gòu)此處只敘述其中一個(gè)斜頂?shù)膭?dòng)作主要由斜頂51、導(dǎo)套68、避空鐵套69、卡簧70、頂桿71、斜頂?shù)鬃?2、萬(wàn)向頭73及導(dǎo)滑片74組成；斜頂51固定在頂桿71上，頂桿71穿過(guò)導(dǎo)套68及避空鐵套69與萬(wàn)向頭73連接并與模具的出模方向形成一定的傾斜角度，導(dǎo)套68及避空鐵套69又被卡簧70固定在動(dòng)模板24中，斜頂?shù)鬃?2固定在頂桿板44上，導(dǎo)滑片74套在萬(wàn)向頭73上并安裝在斜頂?shù)鬃?2的卡槽中，其原理是頂出時(shí)頂桿板44帶動(dòng)斜頂座72推動(dòng)導(dǎo)滑片74、萬(wàn)向頭73、頂桿71、斜頂51等沿斜頂導(dǎo)套68移動(dòng)，把頂桿板的沿模具軸線方向的單一直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化成斜頂?shù)难啬＞咻S線方向及與該方向垂直的橫向運(yùn)動(dòng)，斜頂?shù)臋M向運(yùn)動(dòng)則完成了側(cè)向抽芯。

圖14 汽車前門B柱外飾板的滑塊及斜頂抽芯結(jié)構(gòu)3D圖

另1處長(zhǎng)約468mm，寬約17mm的內(nèi)、外組合倒勾，如果采用常規(guī)滑塊或斜頂式抽芯會(huì)因直接強(qiáng)制脫模而使塑件受到損傷產(chǎn)生缺陷。在本設(shè)計(jì)中將創(chuàng)新設(shè)計(jì)一種由一個(gè)滑塊與一個(gè)直頂?shù)慕M合頂出抽芯機(jī)構(gòu)，及外加一個(gè)二次頂出機(jī)構(gòu)的注射模結(jié)構(gòu)，如圖15、圖16及圖17所示。其原理就是讓塑件先脫離除直頂之外的型芯部分后，再與直頂一起頂出，有向外翻的變形空間再進(jìn)行取件，這樣塑件就不會(huì)因強(qiáng)制脫模而產(chǎn)生損傷，提高了塑件的設(shè)計(jì)想像空間。

組合頂出抽芯中滑塊主要由斜導(dǎo)柱10、滑塊31、限位塊32、平衡塊33、耐磨塊34、導(dǎo)向塊38、滑塊壓塊40、彈簧78及耐磨塊80組成，導(dǎo)向塊38、滑塊壓塊40及耐磨塊80固定在動(dòng)模板上24，滑塊31限制在導(dǎo)向塊38、滑塊壓塊40及耐磨塊80之間移動(dòng)；直頂機(jī)構(gòu)主要由直頂26、頂桿84組成，直頂26固定在頂桿84上，而頂桿84穿過(guò)導(dǎo)套81及避空鐵套82固定在頂桿板45上，導(dǎo)套81及避空鐵套82又被卡簧83固定在動(dòng)模板24中。二次頂出機(jī)構(gòu)主要由限位導(dǎo)柱96、彈簧片98、導(dǎo)套99及導(dǎo)套底座101組成，如圖11、圖16、圖17所示。它們是在注塑機(jī)的的開模力的作用下，圖11、圖14、圖15及圖16中定動(dòng)模3、24分開，滑塊31在斜導(dǎo)柱10及彈簧78的作用力向后移動(dòng)，在限位塊32的限制下完成抽芯（注：此時(shí)塑件16因?yàn)橹表?6的阻擋而不會(huì)發(fā)生強(qiáng)行脫模的現(xiàn)象，另一滑塊50也完成同樣的抽芯動(dòng)作）。接著注塑機(jī)的頂棍頂著頂棍墊柱85推動(dòng)頂桿板45上運(yùn)動(dòng)，在頂桿板45上的頂桿84推動(dòng)直頂26開始向上運(yùn)動(dòng)，頂桿板45上的氮?dú)鈴椈?5在頂出力的作用下向上壓縮；與此同時(shí)在二次頂出機(jī)構(gòu)的作用下，頂桿板44、頂桿板43同樣推著頂桿52、斜頂?shù)鬃?2向上運(yùn)動(dòng)，推力迫使斜頂51沿斜頂導(dǎo)套68移動(dòng)，把頂桿板的沿模具軸線方向的單一直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化成斜頂?shù)难啬＞咻S線方向及與該方向垂直的橫向運(yùn)動(dòng)（注：另一斜頂47也進(jìn)行同樣的抽芯動(dòng)作）。當(dāng)二次頂出機(jī)構(gòu)中限位導(dǎo)柱96與導(dǎo)套底座101發(fā)生接觸時(shí)就完成了第一次頂出距離H1，此時(shí)頂桿52完成了頂出動(dòng)作，斜頂47、51也完成了側(cè)向抽芯（注：此時(shí)塑件16仍然附著在直頂26上）。繼續(xù)頂出，二次頂出機(jī)構(gòu)中的彈簧片98在限位導(dǎo)柱96的作用下內(nèi)縮，導(dǎo)套99與導(dǎo)套底座101開始脫離，頂桿板45也與頂桿板44脫開，直到在限位塊103限制下完成整個(gè)頂出距離H，機(jī)械手將附著在直頂上的塑件16取出。

圖15 汽車前門B柱外飾板的組合頂出抽芯及二次頂出結(jié)構(gòu)2D圖

圖16 抽芯與頂出各關(guān)鍵部件的示意圖

圖17 滑塊、直頂、二次頂出機(jī)構(gòu)裝配的結(jié)構(gòu)3D圖

3.5 其它結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

（1）復(fù)位機(jī)構(gòu)。

為保證開合模順序的準(zhǔn)確無(wú)誤、側(cè)向分型機(jī)構(gòu)及頂出機(jī)構(gòu)的動(dòng)作靈活順暢，本模具在設(shè)計(jì)時(shí)采用在導(dǎo)柱導(dǎo)套附近及模具中心位置均勻布置6根直徑為φ30mm的復(fù)位桿25進(jìn)行合模復(fù)位。復(fù)位桿25固定于頂桿板45上，在靠近復(fù)位桿25及頂棍墊柱85的地方，頂桿板45上均勻布置6支直徑為φ38mm的氮?dú)鈴椈?5。如圖15、圖18所示。

圖18 頂出、復(fù)位裝配結(jié)構(gòu)3D圖

（2）冷卻系統(tǒng)。

為確保模具溫度在使用時(shí)始終處于生產(chǎn)工藝指定的溫度范圍，本模具在熱流道系統(tǒng)、定模板3、動(dòng)模板24、直頂26、滑塊31上均采用循環(huán)冷卻水路布置。本模冷卻系統(tǒng)能保證型腔各處冷卻均勻，成形周期短，塑件質(zhì)量高。

4 模具工作過(guò)程

模具在使用時(shí)，先拆除鎖模塊11，將模具冷卻系統(tǒng)與外部冷卻源連接好，將熱流道系統(tǒng)各接口與外部連接好，將行程開關(guān)插頭與外部連接好。

開模時(shí)：模具在注塑機(jī)的的開模力的作用下，定動(dòng)模3、24分開，滑塊31在斜導(dǎo)柱10及彈簧78的作用力向后移動(dòng)，在限位塊32的限制下完成抽芯（注：此時(shí)塑件16因?yàn)橹表?6的阻擋而不會(huì)發(fā)生強(qiáng)行脫模的現(xiàn)象，另一滑塊50也完成同樣的抽芯動(dòng)作）。接著注塑機(jī)的頂棍頂著頂棍墊柱85推動(dòng)頂桿板45上運(yùn)動(dòng)，在頂桿板45上的頂桿84推動(dòng)直頂26開始向上運(yùn)動(dòng)，頂桿板45上的氮?dú)鈴椈?5在頂出力的作用下向上壓縮；與此同時(shí)在二次頂出機(jī)構(gòu)的作用下，頂桿板44、頂桿板43同樣推著頂桿52向上運(yùn)動(dòng)，固定在頂桿板44上的斜頂?shù)鬃?2推動(dòng)導(dǎo)滑片74、萬(wàn)向頭73、頂桿71、斜頂51等沿斜頂導(dǎo)套68移動(dòng)，把頂桿板的沿模具軸線方向的單一直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化成斜頂?shù)难啬＞咻S線方向及與該方向垂直的橫向運(yùn)動(dòng)（注：另一斜頂47也進(jìn)行同樣的抽芯動(dòng)作）。當(dāng)二次頂出機(jī)構(gòu)中限位導(dǎo)柱96與導(dǎo)套底座101發(fā)生接觸時(shí)就完成了第一次頂出距離H1，此時(shí)頂桿52完成了頂出動(dòng)作，斜頂47、51也完成了側(cè)向抽芯（注：此時(shí)塑件16仍然附著在直頂26上）。繼續(xù)頂出，二次頂出機(jī)構(gòu)中的彈簧片98在限位導(dǎo)柱96的作用下內(nèi)縮，導(dǎo)套99與導(dǎo)套底座101開始脫離，頂桿板45也與頂桿板44脫開，直到在限位塊103限制下完成整個(gè)頂出距離H，機(jī)械手將附著在直頂上的塑件16取出。

合模時(shí)：在開模狀態(tài)下，注塑機(jī)上的頂棍回收，壓縮狀態(tài)下的氮?dú)鈴椈?5釋放回彈，頂桿板43、44、45跟隨回位，并帶動(dòng)固定在其上的復(fù)位桿25、直頂26、斜頂47、51、頂桿52等部件回位；在注塑機(jī)的合模力的作用下，動(dòng)模部分向回運(yùn)動(dòng)，滑塊31、50在斜導(dǎo)柱10、17的撥力下開始?jí)嚎s彈簧67、78前進(jìn)回位；繼續(xù)合模，直到壓縮氮?dú)鈴椈?5回位，動(dòng)模板24、直頂26及滑塊31上的平衡塊33、49、87開始與定模板3端面接觸閉合，直到實(shí)現(xiàn)分型面閉合。

5 結(jié)論

在汽車前門B柱外飾板注塑工藝分析與模具設(shè)計(jì)過(guò)程中，通過(guò)對(duì)汽車前門B柱外飾板塑件結(jié)構(gòu)、成型材料性能和塑件壁厚的分析，借助MoldFlow2016軟件，對(duì)汽車前門B柱外飾板進(jìn)行了模流分析。在統(tǒng)籌考慮“最佳澆口位置”、大批量生產(chǎn)和特殊模具結(jié)構(gòu)等的特定情形下，擬定了采用針閥式熱流道轉(zhuǎn)冷流道大水口扇形澆口與潛伏式澆口兩點(diǎn)進(jìn)膠的澆注系統(tǒng)方案。在注射成型工藝分析中對(duì)影響對(duì)汽車前門B柱外飾板表面質(zhì)量和尺寸的因素進(jìn)行了分析與探討。在用NX11進(jìn)行模具設(shè)計(jì)時(shí)，完成了包括：模具分型面選取，型腔、型芯結(jié)構(gòu)，導(dǎo)向與定位機(jī)構(gòu)、側(cè)向分型和頂出機(jī)構(gòu)、復(fù)位機(jī)構(gòu)、冷卻系統(tǒng)等的設(shè)計(jì)，圍繞汽車前門B柱外飾板注射模特點(diǎn)、要點(diǎn)和難點(diǎn)進(jìn)行了細(xì)致闡述。在此過(guò)程中，采用了由導(dǎo)柱導(dǎo)套、邊鎖、1°耐磨塊及原身10°虎口組成的導(dǎo)向與定位組合系統(tǒng)，使用了由直頂與滑塊的頂出抽芯組合機(jī)構(gòu)，及外加一個(gè)二次頂出機(jī)構(gòu)的注射模結(jié)構(gòu)等，使塑件成型質(zhì)量得到提高。

該案例具有較強(qiáng)的實(shí)用性，解決了塑件內(nèi)部多重倒勾的限制，提高了塑件的設(shè)計(jì)想像空間。不僅可以減少量產(chǎn)過(guò)程中的不良率，節(jié)省模具成本，還可以解決塑件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的局限性，對(duì)指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)具有重要參考價(jià)值。